Rusiya Federasiyasının Müdafiə Nazirliyi (MN) dövlətin hərbi siyasətini həyata keçirmək və müdafiə sektorunu idarə etmək səlahiyyətinə malik icraedici orqandır....
Ev

Kurs işi: Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin layihələndirilməsi. Salam tələbə h j - rotor boyunduruğunun dizayn hündürlüyü, m

Açılış FSBEI HPE "Yugorsky"»

dövlət universiteti

Enerji Departamenti

Karminskaya T.D., Kovalev V.Z., Bespalov A.V., Şerbakov A.G.

ELEKTRİK MAŞINLARI

Dərslik

üzrə kurs dizaynını yerinə yetirmək intizam"»

Elektrik maşınları

təhsil alan bakalavrlar üçün

Təlim istiqaməti 03/13/02 “Elektrik energetikası və elektrotexnika”

Xantı-Mansiysk 2013

Bu dərslik kursun dizayn tapşırığını yerinə yetirmək üçün zəruri olan dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin dizayn metodologiyasını təsvir edir. Kursun layihələndirilməsi zamanı mühərrikin əsas ölçülərinin seçilməsi, stator sarğısının parametrlərinin və maqnit sisteminin hesablanması, rotor sarğının parametrlərinin və maqnit sisteminin hesablanması, ekvivalent dövrənin parametrlərinin müəyyən edilməsi və mexaniki və maqnit sisteminin qurulması kimi tapşırıqlar verilir. asinxron mühərrikin işləmə xüsusiyyətləri həll edilir.

Dərslik 13.03.02 “Elektroenergetika və elektrotexnika” istiqamətinin tələbələri üçün “Elektrik maşınları” kurslarının iş proqramlarına uyğun tərtib edilmişdir. Digər elektrik və elektromexaniki sahələrin və ixtisasların tələbələri, eləcə də müxtəlif məqsədlər üçün asinxron maşınların tədqiqatı, dizaynı və istismarı ilə məşğul olan mütəxəssislər üçün faydalı ola bilər.

Giriş

Dizayn üçün ilkin məlumatlar

Dizayn tapşırıqları üçün seçimlər

Fəsil 1. Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin layihələndirilməsi metodologiyası

1.1. Əsas mühərrik ölçülərinin seçilməsi.

1.2. Stator sarğı parametrlərinin hesablanması

1.3. Hava boşluğu parametrlərinin hesablanması

1.4. Rotor sarğı parametrlərinin hesablanması.

1.5. Maqnitləşmə cərəyanının hesablanması

1.6. Mühərrikin iş rejimi parametrlərinin hesablanması

1.7. Mühərrikdə aktiv itkilərin hesablanması

1.9. Başlanğıc xüsusiyyətlərinin hesablanması.

Fəsil 2. Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin layihələndirilməsi üçün kompüterlərdən istifadə.

2.1. AD-KP proqramının təsviri

2.2. “AD-KP” proqramının tətbiqi nümunəsi

Nəticə

TƏTBİQLƏR

İstinadlar

Giriş.

Asinxron maşın - fırçasız maşın AC, burada rotorun sürətinin maşının qoşulduğu dövrədə cərəyanın tezliyinə nisbəti yüklərdən asılıdır. Hər hansı bir elektrik maşını kimi, asinxron maşın da geri çevrilmə xüsusiyyətinə malikdir, yəni. həm motor, həm də generator rejimində işləyə bilir. Bununla belə, praktikada maşının motor iş rejimi ən çox yayılmışdır. Bu gün asinxron mühərrik əksər mexanizmlərin və maşınların əsas mühərrikidir. İstehsal olunan bütün elektrik enerjisinin 60%-dən çoxu elektrik maşınları tərəfindən istehlak edilir, asinxron mühərriklər bu istehlakın əhəmiyyətli hissəsini (təxminən 75%) təşkil edir. Asinxron mühərriklər aşağıdakı üstünlüklərinə görə kifayət qədər geniş yayılmışdır: kiçik ümumi ölçülər, dizaynın sadəliyi, yüksək etibarlılıq, yüksək səmərəlilik və nisbətən aşağı qiymət. Asinxron mühərrikin çatışmazlıqlarına aşağıdakılar daxildir: fırlanma sürətinin tənzimlənməsində çətinliklər, yüksək başlanğıc cərəyanları, maşın boş rejimdə işləyərkən aşağı güc faktoru. Çatışmazlıqların birinci və ikincisi, istifadəsi asinxron maşınların tətbiq dairəsini genişləndirən tezlik çeviricilərinin istifadəsi ilə kompensasiya edilə bilər. Tezlik çeviriciləri sayəsində asinxron mühərrik ənənəvi olaraq digər elektrik maşınlarının, ilk növbədə DC maşınlarının istifadə edildiyi ərazilərə geniş şəkildə tətbiq olunur.

Mövcud asinxron mühərriklər bir sıra çatışmazlıqlarla xarakterizə olunduğundan, zaman keçdikcə, əvvəlki asinxron mühərriklər seriyası ilə müqayisədə daha yüksək texniki-iqtisadi göstəricilərə, keyfiyyət baxımından daha yaxşı performansa və mexaniki xüsusiyyətlərə malik yeni seriyalı asinxron mühərriklər daim hazırlanır. . Bundan əlavə, tez-tez xüsusi təyinatlı asinxron mühərriklərin inkişafı və modernləşdirilməsinə ehtiyac var. Belə mühərriklərə aşağıdakılar daxildir:

elektrik sualtı nasosları (ESP) idarə etmək üçün istifadə olunan sualtı asinxron mühərriklər (SEM). Belə mühərriklərin dizayn xüsusiyyəti xarici diametrin məhdud ölçüsüdür, ölçüləri mühərrikin yerləşdiyi nasos-kompressor borusunun diametri ilə müəyyən edilir. Bundan əlavə, mühərrik kifayət qədər yüksək temperaturda işlədilir ki, bu da onun inkişaf etmiş gücünün azalmasına səbəb olur. Bu hallar asinxron mühərriklərin xüsusi dizaynının işlənib hazırlanmasını tələb edir;

onların tənzimlənməsi funksiyalarını yerinə yetirən tezlik çeviriciləri ilə birlikdə işləyən mühərriklər. Tezlik çeviriciləri mühərrik təchizatı gərginliyi əyrisində harmonik komponentlərin bütün spektrinin yaranmasına səbəb olduğundan, harmonik komponentlərin olması mühərrikdə əlavə itkilərə və onun səmərəliliyinin nominaldan aşağı düşməsinə səbəb olur. Tezlik çeviriciləri ilə birlikdə işləyən asinxron mühərrikin dizaynı bu xüsusiyyəti nəzərə almalı və təchizatı gərginliyi əyrisində daha yüksək harmoniklərin olması əlavə güc itkilərinə səbəb olmamalıdır.

Xüsusi dizaynlı asinxron mühərriklərin göstərilən siyahısını davam etdirmək olar və buradan aşağıdakı nəticələr çıxarmaq olar:

yeni seriyalı asinxron mühərriklərin hazırlanmasına ehtiyac var;

yuxarıda göstərilən problemi həll etmək üçün asinxron mühərriklərin layihələndirilməsi üçün mövcud üsulların mənimsənilməsinə ehtiyac var;

Dizayna daha az vaxt sərf etməklə, daha yaxşı texniki və iqtisadi göstəricilərə malik yeni asinxron mühərriklər seriyasını hazırlamağa imkan verən asinxron mühərriklərin layihələndirilməsi üçün yeni metodların işlənib hazırlanmasına ehtiyac var.

Kursun dizayn tapşırığını yerinə yetirməkdə məqsəd asinxron mühərriklərin layihələndirilməsi üçün mövcud və praktikada geniş istifadə olunan metodologiya əsasında müəyyən edilmiş parametrlərə malik dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərriki hazırlamaqdır.

Dizayn üçün ilkin məlumatlar.

İnkişaf etdirilən dələ qəfəsli induksiya mühərriki aşağıdakı pasport məlumatlarına malik olmalıdır:

Nominal (faza) təchizatı gərginliyi U 1nf, V;

Şəbəkə təchizatı tezliyi f 1, Hz;

Təchizat gərginliyi fazalarının sayı m 1

Nominal güc P 2, kVt;

Sinxron fırlanma sürəti n 1, rpm;

Nominal səmərəlilik dəyəri η (az deyil), rel. vahidlər;

Güc amilinin nominal dəyəri cos(φ) (az deyil), rel. vahidlər;

Dizayn;

Ətraf mühitin təsirindən qorunma üsuluna görə icra;

Kursun dizaynı zamanı müəyyən edilmiş pasport məlumatlarına malik dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərriki layihələndirmək və nəticədə yaranan asinxron mühərrikin əsas göstəricilərini sənaye tərəfindən istehsal olunan oxşar mühərrikin göstəriciləri ilə müqayisə etmək lazımdır (asinxron mühərrikləri nəzərə alın). pasport məlumatları ƏLAVƏ 1-də analoq kimi verilmiş AIR seriyası)

Hesablama nəticələrini izahat qeydi şəklində təqdim edin.

Hazırlanmış asinxron mühərrikin rəsmini çəkin və A1 formatında təqdim edin.

Qeyd: bu təlim təlimatıüçün kurs dizaynı izahlı qeyd şəklində hesablamaların hazırlanması üçün model kimi xidmət edə bilən iş dəftəri şəklində hazırlanır. O, həmçinin aşağıdakı ilkin məlumatlara malik olan dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin hesablanması nümunəsini təqdim edir:

n 1, rpm

az deyil

Cos(φ), p.u.

az deyil

Dizayn – IM1001;

Ətraf mühitin təsirindən qorunma üsulu ilə icra – IP44;

Dizayn tapşırıqları üçün seçimlər.

Seçim nömrəsi	Dizayn üçün ilkin məlumatlar
Seçim nömrəsi		n 1, rpm	az deyil

Bütün iş seçimləri üçün dizayn edilmiş mühərriklərin aşağıdakı reytinq məlumatları eyni dəyərlərə malikdir:

Təchizat gərginliyi (faza dəyəri) U 1ph, V – 220;

Təchizat gərginliyi tezliyi f 1, Hz – 50;

Təchizat gərginliyi fazalarının sayı m 1 – 3;

Dizayn IM1001;

Ətraf mühitin təsirindən qorunma metoduna uyğun olaraq icra IP44;

Yaxşı işinizi bilik bazasına təqdim etmək asandır. Aşağıdakı formadan istifadə edin

Tədris və işlərində bilik bazasından istifadə edən tələbələr, aspirantlar, gənc alimlər Sizə çox minnətdar olacaqlar.

http://www.allbest.ru saytında yerləşdirilib

Müasir elektrik sürücüsü elektrik mühərrikinin fiziki və güc parametrlərini idarə etmək və tənzimləmək üçün nəzərdə tutulmuş qurğular və qurğular kompleksidir. Sənayedə ən çox istifadə edilən elektrik mühərriki asinxron mühərrikdir. Güc elektronikasının inkişafı və yeni güclü asinxron mühərrik idarəetmə sistemlərinin inkişafı ilə asinxron mühərriklər və tezlik çeviriciləri əsasında elektrik ötürücüləri istehsal olunur. ən yaxşı seçim, müxtəlif nəzarət etmək texnoloji proseslər. Asinxron elektrik ötürücü ən yaxşı texniki və iqtisadi göstəricilərə malikdir və yeni enerjiyə qənaət edən mühərriklərin inkişafı enerjiyə qənaət edən elektrik ötürücü sistemlər yaratmağa imkan verir.

Asinxron elektrik mühərriki, elektrik enerjisini mexaniki enerjiyə çevirmək üçün elektrik asinxron maşın. Asinxron elektrik mühərrikinin iş prinsipi, rotor sarımlarında stator sahəsinin yaratdığı cərəyanla üç fazalı alternativ cərəyanın stator sarımlarından keçdiyi zaman yaranan fırlanan maqnit sahəsinin qarşılıqlı təsirinə əsaslanır. Nəticədə, rotorun fırlanma tezliyi n sahənin fırlanma tezliyindən n1 az olması şərti ilə rotoru maqnit sahəsinin fırlanma istiqamətində fırlanmağa məcbur edən mexaniki qüvvələr yaranır. Beləliklə, rotor sahəyə görə asinxron fırlanır.

Məqsəd kurs işi asinxron mühərrikin dizaynıdır. Bu dizayn vasitəsi ilə biz müəyyən bir mühərrikin xüsusiyyətlərini və xüsusiyyətlərini öyrənirik, həmçinin bu mühərriklərin xüsusiyyətlərini öyrənirik. Bu iş elektrik maşınlarının öyrənilməsi kursunun ayrılmaz hissəsidir.

1. Mühərrikin maqnit dövrəsi. Ölçülər, konfiqurasiya, material

1.1 Əsas ölçülər

1. Asinxron mühərrikin fırlanma oxunun hündürlüyü:

Рн =75 kVt, n1=750 rpm üçün

h=280 mm, 2р=8.

2. Fırlanma oxunun standart hündürlüyü h=280 mm olan nüvənin xarici diametri DН1. Bu şərtlərdə DH1 = 520 mm.

3. D1 stator özəyinin daxili diametrini təyin etmək üçün cədvəl 9-3-də verilmiş D1=f(DH1) asılılığından istifadə edirik. DN1=520 mm üçün;

D1=0,72 DН1 - 3;

D1=0,72 520-3 = 371,4 mm.

4. Asinxron mühərriklərin kН=f(P2) orta qiymətini tapaq

pH=75 kVt üçün; 2р=8;

5. Dələ qəfəsli rotor mühafizəsi IP44 olan mühərriklər üçün ilkin qiymətlər.

pH=75 kW üçün

6. Dələ qəfəsli rotor mühafizəsi IP44 olan mühərriklər üçün Şəkil 9-3-ə uyğun olaraq cos dəyərini, 2p = 8 üçün isə alırıq.

7. Dizayn gücü P? AC mühərrikləri üçün:

səmərəlilik haradadır; cos - nominal yükdə güc əmsalı;

8. A1 stator sarımının xətti yükünün tapılması

A1 =420 0,915 0,86=330,4 A/sm.

9. B hava boşluğunda maqnit induksiyanın maksimal qiymətinin tapılması

B = 0,77 · 1,04 · 0,86 = 0,69 T.

10. Stator nüvəsinin uzunluğunu müəyyən etmək üçün sarım əmsalının ilkin qiymətini kоь1, 2р=8 təyin edəcəyik.

11. Nüvənin təxmini uzunluğunu tapın l1

l1=366,7+125=426,7

12. Stator nüvəsinin l1 struktur uzunluğu 5-in ən yaxın qatına yuvarlaqlaşdırılır:

13. Əmsal

425 / 371,4 = 1,149

14. Maksimum R4=1,1 tapın

maks = 1,46 - 0,00071 DN1;

maksimum = 1,46 - 0,00071 520 = 1,091

maksimum =1,091 1,1 = 1,2

1.2 Stator nüvəsi

Nüvə, burulğan cərəyanlarından poladda itkiləri azaltmaq üçün izolyasiya örtükləri ilə 0,5 mm qalınlığında elektrik poladdan ayrı möhürlənmiş təbəqələrdən yığılmışdır.

Polad 2312 üçün lak ilə izolyasiya təbəqələrindən istifadə edirik.

Qütb və faza başına yuvaların sayı:

Seçilmiş q1 dəyərinə əsasən, stator əsas yuvalarının sayı z1 müəyyən edilir:

burada m1 fazaların sayıdır;

z1 = 8 3 3 = 72.

1.3 Rotor nüvəsi

Fırlanma oxunun müəyyən bir hündürlüyü üçün 2312 polad markasını seçirik.

Nüvə 0,5 mm qalınlığında elektrik poladdan ayrı möhürlənmiş təbəqələrdən yığılmışdır.

Nüvə üçün stator üçün olduğu kimi eyni təbəqə izolyasiyasından istifadə edirik - laklama.

Poladın doldurma əmsalı bərabər qəbul edilir

Stator və rotor arasındakı hava boşluğunun ölçüsünü qəbul edirik.

h = 280 mm və 2р = 8-də;

Yivlərin əyilməsi ck (yivlərin əyilmələri olmadan)

Rotor nüvəsinin xarici diametri DН2:

DN2 = 371,4 - 2 0,8 = 369,8 mm.

H 71 mm fırlanma hündürlüyü üçün rotor təbəqələrinin daxili diametri D2:

D2 0,23 520 = 119,6 mm.

Soyutmanı yaxşılaşdırmaq, rotorun kütləsini və dinamik ətalət anını azaltmaq üçün rotorun özəklərində h250 ilə yuvarlaq eksenel havalandırma kanalları təmin edilir:

Rotor nüvəsinin uzunluğu l2 h>250 mm.

l2 = l1 + 5 = 425+5=430 mm.

z1=72 və 2r=8-də dələ qəfəsli rotorlu mühərrik üçün özəkdəki yuvaların sayı

2. Stator sarğı

2.1 İstənilən sarğı üçün ümumi olan parametrlər

Mühərrikimiz üçün, düzbucaqlı yarı açıq yuvalara yerləşdirilən PETV telindən (istiliyə davamlılıq sinfi B) hazırlanmış çox bölməli, iki qatlı konsentrik sarğı istifadə edirik.

Tipik olaraq, stator sarğı altı zonadan hazırlanır; hər zona 60 elektrik dərəcəsinə bərabərdir. Altı zonalı bir sarma ilə paylama əmsalı kР1

kР1 = 0,5/(q1sin(b/20));

kР1 = 0,5/(3 sin(10)) = 0,95.

1-ci addımın qısaldılması bərabər qəbul edilir

1 = 0,8, 2p = 8 ilə.

Qısaldılmış addım yП1 ilə iki qatlı bir sarğı yerinə yetiririk

yP1 = 1 z1 / 2p;

yP1 = 0,8 72 / 8 = 7,2.

Qısaldıcı faktor ky1

ky1=sin(1 90)= sin(0,8 90)=0,95.

Dolama əmsalı kOB1

kOB1 = kР1 · ky1;

kOB1 = 0,95 · 0,95 = 0,9.

Maqnit axınının ilkin qiyməti F

Ф = В D1l1 10-6/p;

Ф = 0,689 371,4 42510-6/4 =0,027 Vb.

Faza sarımında dönmələrin ilkin sayı?1

1 = knU1/(222 kOB1(f1/50) F);

1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.

Stator sarımının a1 paralel qollarının sayını a1 = 1 qütblərinin sayının bölənlərindən biri kimi seçirik.

NP1 yuvasındakı effektiv keçiricilərin ilkin sayı

NП1 = 1а1(рq1);

NP1 = 155,3 1/(4 3) = 5,58

NP1 dəyərini NP1-i ən yaxın tam dəyərə yuvarlaqlaşdırmaqla qəbul edirik

Tam ədəd seçərək 1 dəyərini təyin edirik

1 = NП1рq1а1;

1 = 4 4 3/1 = 72.

Maqnit axınının dəyəri F

Ф = 0,023 66,5/64 = 0,028 Vb.

Hava boşluğunda induksiya dəyəri B

B = B? 1/ ? 1;

B = 0,8 66,9/72 = 0,689 T.

Nominal faza cərəyanının ilkin dəyəri I1

I1 = Рн 103/(3U1cos);

I1 = 75,103/(3,380 0,93 0,84) = 84,216 A.

А1 = 10Nп1z1I1(D1a1);

A1 = 6 13 72 84,216/(3,14 371,4) = 311,8 A/sm.

BC1 statorunun arxasındakı maqnit induksiyanın orta dəyəri

h = 280 mm, 2р = 8-də

BC1 = 1,5 T.

Statorun daxili diametri boyunca diş bölgüsü t1

t1 = p 371,4/72 =16,1 mm.

2.2 Düzbucaqlı yarı qapalı yuvaları olan stator sarğı

Stator dişinin ən dar nöqtəsində maqnit induksiyanın ilkin dəyərini qəbul edirik.

31max = 1,8 T.

Ən dar nöqtədə statorun diş bölgüsü

Ən dar nöqtədə ilkin diş eni

Kalıpdakı yarı açıq və açıq yivin ilkin eni

Yarım açıq yivin yuva eni

Dönüş izolyasiyası ilə effektiv keçiricinin icazə verilən eni

b?eff =()/=3,665 mm;

Yuva hündürlüyünə görə effektiv keçiricilərin sayı

İlkin statorun arxa hündürlüyü

Ф 106?(2 kc l1 Вc1);

0,027 106 ? (2 0,95 425 1,5) = 22,3 mm.

İlkin yivin hündürlüyü

= [ (D H1- D1)/ 2]- h c1;

= =[(520-371,4)/2]-22,3 =53 mm.

Döngə izolyasiyası ilə effektiv keçiricinin icazə verilən hündürlüyü

Effektiv dirijor sahəsi

Elementar keçiricilərin ilkin sayı

Bir təsirli elementar keçiricilərin sayı

Effektiv birində elementar keçiricilərin ilkin sayı

4-ə qədər artırın

Yiv hündürlüyü boyunca elementar elementar keçiricinin ölçüləri

Elementar keçiricilərin son sayı

Çılpaq telin daha kiçik və daha böyük ölçüləri

Oluğun hündürlüyünə görə ölçü

Markadakı yivin eninə görə ölçü

Yiv hündürlüyü

= [ (D H1- D1)/ 2]- h c1;

= =[(520-371,4)/2]-18,3 =56 mm.

Ən dar hissədə təmizlənmiş diş eni

Stator dişinin ən dar hissəsində təmizlənmiş maqnit induksiyası

Stator sarımında cərəyan sıxlığı J1

J1 = I1(c S a1);

J1 = 84,216/(45,465 1) = 3,852 A/mm2.

А1J1 = 311·3,852 = 1197,9 А2/(sm mm2).

(A1J1)əlavə = 2200·0,75·0,87=1435,5 A2/(sm mm2).

lв1 = (0,19+0,1p)bcp1 + 10;

lв1 = (0,19+0,1 3) 80,64+10= 79,4 mm.

Statorun orta diş bölgüsü tCP1

tCP1 = (D1 + hП1)/z1;

tCP1 = p(371,4 + 56)/72 = 18,6 mm.

Stator sarğı bobininin orta eni bCP1

bCP1 = tCP1 UP1;

bCP1 = 18,6 7,2 = 133,6 mm.

Sarımın ön hissəsinin orta uzunluğu ll1

lл1 = 1,3=279,6 mm

Orta sarım uzunluğu lcp1

lcp1 = 2 · (l1 + lл1) = 2 · (425 + 279,6) = 1409,2 mm.

Sarımın ön hissəsinin uzadılması uzunluğu lв1

3. Dələ qəfəsli rotorun sarılması

asinxron maqnit stator mərhələsi

Şüşə yuvaları olan bir rotor sarğı istifadə edək, çünki h = 280 mm.

Əncirdən oluğun hündürlüyü. 9-12 hp2 = 40 mm-ə bərabərdir.

Rotorun arxa tərəfinin təxmini hündürlüyü hc2 2р=8 və h = 280 mm

hc2 = 0,38 · Dн2 - hp2 - ?dk2;

hc2 = 0,38 · 369,8 - 40 - ? 40 = 73,8 mm.

Vs2 rotorunun arxasında maqnit induksiyası

Вс2 = Ф · 106 / (2 · kc · l2 · hc2);

Vs2 = 0,028 106 / (2 0,95 430 73,8) = 0,464 T.

Rotorun xarici diametri boyunca diş bölgüsü t2

t2 = рDн2/z2 = р · 369,8/86 = 13,4 mm.

Rotorun dişlərində maqnit induksiyası Вз2.

Vz2 = 1,9 T.

Ədəbiyyat

1. Qoldberq O.D., Gurin Y.S., Sviridenko İ.S. Elektrik maşınlarının dizaynı. - M.: aspirantura məktəbi, 1984. - 431 s.

Allbest.ru saytında yerləşdirilib

...

Oxşar sənədlər

Asinxron mühərrikin elektromaqnit yüklərinin ölçüləri və seçilməsi. Yuvaların seçilməsi və stator sarımının növü. Stator diş zonasının sarımının və ölçülərinin hesablanması. Dələ qəfəsli rotorun və maqnit dövrəsinin hesablanması. Boş vəziyyətdə güc itkisi.

kurs işi, 09/10/2012 əlavə edildi

4A100L4UZ seriyalı DC mühərrikinin məlumatları. Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin əsas ölçülərinin seçilməsi. Diş zonasının və stator sarımının hesablanması, onun yuvalarının konfiqurasiyası. Hava boşluğu seçimi. Rotorun və maqnit dövrəsinin hesablanması.

kurs işi, 09/06/2012 əlavə edildi

Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin iş xüsusiyyətlərinin hesablanması. Stator yuvalarının, stator sarğı naqilinin en kəsiyinin sarım fazasında növbələrin sayının müəyyən edilməsi. Stator diş zonasının və hava boşluğunun ölçülərinin hesablanması. Əsas itkilərin hesablanması.

kurs işi, 01/10/2011 əlavə edildi

Statorun, rotorun, maqnit dövrəsinin və asinxron mühərrikin itkilərinin hesablanması. İş rejimi parametrlərinin və başlanğıc xüsusiyyətlərinin müəyyən edilməsi. Asinxron mühərrikin istilik, ventilyasiya və mexaniki hesablanması. Şaftın möhkəmlik və möhkəmlik üçün sınaqdan keçirilməsi.

kurs işi, 10/10/2012 əlavə edildi

Asinxron mühərrikin əsas ölçülərinin seçilməsi. Stator diş zonasının ölçülərinin təyini. Rotorun, maqnit dövrəsinin, iş parametrlərinin, iş itkilərinin hesablanması. Başlanğıc xüsusiyyətlərinin hesablanması və qurulması. Asinxron mühərrikin istilik hesablanması.

kurs işi, 27/09/2014 əlavə edildi

İcazə verilən elektromaqnit yüklərin təyini və əsas mühərrik ölçülərinin seçilməsi. Yüksüz cərəyanın, sarma parametrlərinin və stator diş zonasının hesablanması. Maqnit dövrəsinin hesablanması. Kiçik və böyük sürüşmələr üçün parametrlərin və xüsusiyyətlərin müəyyən edilməsi.

kurs işi, 12/11/2015 əlavə edildi

Stator sarımının və dələ qəfəsli rotorun izolyasiyası. Sargıların aktiv və induktiv müqaviməti. Oval qapalı yuvaları olan dələ qəfəsli rotorun sarma müqaviməti. Asinxron mühərrikin nominal iş rejiminin parametrlərinin hesablanması.

kurs işi, 12/15/2011 əlavə edildi

Üç fazalı asinxron mühərrikin layihələndirilməsi məqsədi ilə stator sarğı telinin kəsik sahəsinin, onun diş zonasının ölçüsünün, hava boşluğunun, rotorun, maqnit dövrəsinin, iş parametrlərinin, itkilərin, başlanğıc xüsusiyyətlərinin hesablanması.

kurs işi, 09/04/2010 əlavə edildi

Stator sarımlarının genişləndirilmiş və radial diaqramlarının qurulması, qısaqapanma cərəyanı vektorunun təyini. Asinxron mühərrikin dairəvi diaqramının qurulması. Ekvivalent sxemdən istifadə edərək analitik hesablama. Asinxron mühərrikin performans xüsusiyyətlərinin qurulması.

test, 20/05/2014 əlavə edildi

Asinxron mühərrikin boş cərəyanının, statorun və rotorun müqavimətinin təyini. Elektrik sürücüsünün mexaniki və elektromexaniki xüsusiyyətlərinin hesablanması və qurulması, stator sarımının tezliyini və gərginliyini tənzimləmək üçün qanunları təmin edir.

Təfərrüatlar 27/12/2019 tarixində dərc edildi

Hörmətli oxucular! Kitabxana kollektivi sizi Yeni iliniz və Milad bayramınız münasibətilə təbrik edir! Sizə və ailənizə səmimi qəlbdən xoşbəxtlik, sevgi, sağlamlıq, uğurlar və sevinc arzulayırıq!
Gələn il sizə firavanlıq, qarşılıqlı anlaşma, harmoniya və bəxş etsin yaxşı əhval-ruhiyyə.
Yeni ildə uğurlar, firavanlıq və ən əziz arzularınızın həyata keçməsi!

EBS Ibooks.ru saytına girişi yoxlayın

Təfərrüatlar 12/03/2019 tarixində dərc edildi

Hörmətli oxucular! 31 dekabr 2019-cu il tarixinədək universitetimiz EBS Ibooks.ru saytına test girişi ilə təmin olunub, burada siz istənilən kitabla tam mətnli oxu rejimində tanış ola bilərsiniz. Universitet şəbəkəsindəki bütün kompüterlərdən giriş mümkündür. Uzaqdan giriş əldə etmək üçün qeydiyyat tələb olunur.

"Genrix Osipoviç Qraftio - anadan olmasının 150 illiyinə"

Təfərrüatlar 12/02/2019 tarixində dərc edildi

Hörmətli oxucular! “Virtual sərgilər” bölməsində “Henrikh Osipoviç Qraftio” adlı yeni virtual sərgi var. 2019-cu ildə ölkəmizdə hidroenergetika sənayesinin banilərindən olan Qenrix Osipoviçin anadan olmasının 150 illiyi tamam olur. Ensiklopediyaçı alim, istedadlı mühəndis və görkəmli təşkilatçı Genrix Osipoviç daxili energetikanın inkişafına böyük töhfə verdi.

Sərgi kitabxananın elmi ədəbiyyat şöbəsinin əməkdaşları tərəfindən hazırlanıb. Sərgidə LETİ-nin tarix fondundan Genrix Osipoviçin əsərləri və onun haqqında nəşrlər təqdim olunur.

Sərgiyə baxa bilərsiniz

IPRbooks Elektron Kitabxana Sisteminə girişi sınayın

Təfərrüatlar 11/11/2019 tarixində dərc edildi

Hörmətli oxucular! 8 noyabr 2019-cu il tarixindən 31 dekabr 2019-cu il tarixinədək universitetimizə Rusiyanın ən böyük tam mətnli bazasına - IPR BOOKS Elektron Kitabxana Sisteminə pulsuz sınaq girişi təmin edilmişdir. EBS IPR BOOKS-da 130.000-dən çox nəşr var, onlardan 50.000-dən çoxu unikal təhsil və elmi nəşrlər. Platformada İnternetdə ictimai domendə tapılmayan cari kitablara çıxışınız var.

Universitet şəbəkəsindəki bütün kompüterlərdən giriş mümkündür.

Uzaqdan giriş əldə etmək üçün elektron resurslar şöbəsi (otaq 1247) VChZ inzibatçısı Polina Yuryevna Skleymova və ya əlaqə saxlamalısınız. e-poçt [email protected] mövzusu ilə "İPR kitablarında qeydiyyat".

TƏHSİL VƏ ELM NAZİRLİYİ

QAZAĞİSTAN RESPUBLİKASI

adına Şimali Qazaxıstan Dövlət Universiteti. M. Kozybayeva

Energetika və maşınqayırma fakültəsi

Enerji və Cihaz Mühəndisliyi Departamenti

KURS İŞİ

Mövzuda: "Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin dizaynı"

intizam - "Elektrik maşınları"

Kalantyrev tərəfindən tamamlandı

Elmi rəhbər

Texnika elmləri doktoru, prof. N.V. Şatkovskaya

Petropavlovsk 2010

1. Əsas ölçülərin seçilməsi

2. Stator yuvalarının sayının, sarma fazasındakı növbələrin, stator sarğı naqilinin kəsiyinin təyini

3. Stator diş zonasının və hava boşluğunun ölçülərinin hesablanması

4. Rotorun hesablanması

5. Maqnit dövrəsinin hesablanması

6. Əməliyyat parametrləri

7. Zərərlərin hesablanması

8. İşləmə xüsusiyyətlərinin hesablanması

9. İstilik hesablanması

10. Uyğun olaraq performans xüsusiyyətlərinin hesablanması pasta diaqramı

Əlavə A

Nəticə

İstinadlar

Asinxron mühərriklər elektrik enerjisinin mexaniki enerjiyə əsas çeviricisidir və əksər mexanizmlərin elektrik sürücüsünün əsasını təşkil edir. 4A seriyası 0,06 ilə 400 kVt arasında güc reytinqini əhatə edir və 50 ilə 355 mm arasında 17 ox hündürlüyünə malikdir.

Bu kurs layihəsində aşağıdakı mühərrik nəzərdə tutulur:

Qoruma dərəcəsinə görə icra: IP23;

Soyutma üsulu: IC0141.

Quraşdırma üsuluna görə dizayn: IM1081 – birinci rəqəmə görə – ayaq üzərində motor, daşıyıcı qalxanlarla; ikinci və üçüncü rəqəmlərlə - dən üfüqi tənzimləməşaft və pəncələrin aşağı yeri; dördüncü rəqəmə görə - bir silindrik mil ucu ilə.

İqlim iş şəraiti: U3 – hərflə – mülayim iqlimlər üçün; sayına görə - süni şəkildə idarə olunan iqlim şəraiti olmayan, temperaturun və havanın rütubətinin dəyişməsi, qum və tozun təsiri, günəş radiasiyası açıq havada daş, beton, taxta və digər isidilməmiş qapalı otaqlarda yerləşdirmək üçün. otaqlar.

1. Əsas ölçülərin seçilməsi

1.1 Qütb cütlərinin sayını təyin edin:

(1.1)

Sonra dirəklərin sayı

1.2 Fırlanma oxunun hündürlüyünü qrafik olaraq təyin edin: Şəkil 9.18, b uyğun olaraq.

, cədvəl 9.8-ə uyğun olaraq, fırlanma oxuna uyğun olan xarici diametrini təyin edirik.

1.3 Statorun daxili diametri

, düsturla hesablayırıq: , (1.2) – əmsal 9.9-cu cədvələ uyğun müəyyən edilir. intervalında yerləşir: .

Gəlin bir dəyər seçək

, Sonra

1.4 Qütb bölgüsünü təyin edin

: (1.3)

1.5 Dizayn gücünü təyin edin

, W: , (1.4) – mühərrik şaftında güc, W; – stator sarımının EMF-nin nominal gərginliyə nisbəti, təxminən Şəkil 9.20-dən müəyyən edilə bilər. Nə vaxt və ,.

Təxmini dəyərlər

və onu 4A seriyalı mühərriklərin məlumatlarından qurulan əyrilərdən götürün. Şəkil 9.21, c. kVt və , , a

1.6 A və B d elektromaqnit yükləri Şəkil 9.23, b-dəki əyrilərdən istifadə etməklə qrafik olaraq təyin edilir. At

kVt və , , T.

1.7 Dolama əmsalı

. 2p>2-də iki qatlı sarımlar üçün = 0,91-0,92 alınmalıdır. qəbul edək.

1.8 W motor şaftının sinxron bucaq sürətini təyin edək:

, (1.5) – sinxron fırlanma sürəti.

1.9 Hava boşluğunun uzunluğunu hesablayın

:
, (1.6) – sahə formalı əmsalı. .

1.10 Əsas ölçülərin düzgün seçilməsi meyarı D və

məqbul hədlər daxilində olmalı olan nisbət kimi xidmət edir, Şəkil 9.25, b. . l dəyəri tövsiyə olunan limitlər daxilindədir, yəni əsas ölçülər düzgün müəyyən edilmişdir.

2. Stator yuvalarının sayının, sarma fazasındakı növbələrin və stator sarğı naqilinin en kəsiyinin təyini

2.1 Limit qiymətlərini təyin edək: t 1 max və t 1 min Şəkil 9.26. At

Və , , .

2.2 Stator yuvalarının sayı:

, (2.1) (2.2)

Nəhayət, yuvaların sayı qütb və faza başına düşən yuvaların sayının qatı olmalıdır: q. qəbul edək

, Sonra
, (2.3)

burada m fazaların sayıdır.

2.3 Nəhayət, statorun diş bölməsini təyin edirik:

(2.4)

2.4 İlkin stator sarğı cərəyanı

(2.5)

2.5 Yuvadakı effektiv keçiricilərin sayı (mövcud olaraq

Yaxşı işinizi bilik bazasına təqdim etmək asandır. Aşağıdakı formadan istifadə edin

Tədris və işlərində bilik bazasından istifadə edən tələbələr, aspirantlar, gənc alimlər Sizə çox minnətdar olacaqlar.

http://www.allbest.ru/ saytında yerləşdirilib

intizam"

Kurs layihəsi

"Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin dizaynı"

Texniki spesifikasiyalar

Dələ qəfəsli rotorlu asinxron üç fazalı mühərriki dizayn edin:

P = 15 kVt, U = 220/380 V, 2р = 2;

n = 3000 rpm, = 90%, cos = 0,89, S NOM = 3%;

h=160 M p / M n = 1,8, M max / M n = 2,7, I p / I n = 7;

dizayn IM1001;

IP44 mühafizəsi;

soyutma üsulu IC0141;

iqlim versiyası və yerləşdirmə kateqoriyası U3;

İzolyasiya istilik müqavimət sinfi F.

iş rejimi S1

Əsas həndəsi ölçülərin təyini

1. Əvvəlcə şəklə uyğun olaraq fırlanma oxunun hündürlüyünü seçin. 8.17 və (bundan sonra bütün düsturlar, cədvəllər və rəqəmlər) h = 150 mm.

Masadan 8.6 ən yaxın kiçik dəyəri götürürük h = 132 mm və a = 0,225 m (D a statorun xarici diametridir).

2. Statorun daxili diametrini təyin edin:

D=K D D a =0,560,225=0,126 (m)

K D - mütənasiblik əmsalı, cədvələ uyğun olaraq müəyyən edilir. 8.7.

3. Qütb bölgüsü

m

burada 2p qütb cütlərinin sayıdır.

4. Təxmini gücü müəyyən edin:

P = (P 2 k E)/(cos)

k E - stator sarımının EMF-nin nominal gərginliyə nisbəti, Şek. 8.20, k E = 0.983

- Şəkilə görə asinxron mühərrikin səmərəliliyi. 8.21,a, = 0.89, cos = 0.91

P 2 - motor şaftındakı güc, Vt

P = (1510 3 0,983) / (0,890,91) = 18206 (W)

5. Şəklə uyğun olaraq elektromaqnit yükləri (ilkin olaraq) təyin edin. 8.22, b:

Xətti yük (sarımın bütün növbələrinin cərəyanının çevrəyə nisbəti) A = 25.310 3 (A/m)

Hava boşluğunda induksiya B= 0,73 (T)

6. Stator sarımının növündən asılı olaraq ilkin sarğı əmsalını seçirik. Bir qatlı sarımlar üçün k O1 = 0,95 0,96.

Tutaq ki, k O1 = 0,96.

7. Hava boşluğunun təxmini uzunluğu düsturla müəyyən edilir:

= P / (k V D 2 k O 1 AB)

k B ilkin olaraq bərabər qəbul edilən sahə forması əmsalıdır

kV = / () = 1.11

- düsturla hesablanmış mühərrik şaftının sinxron bucaq sürəti, rad/s

rad/s

burada 1 təchizatı tezliyi, Hz

= 18206 / (1.110.126 2 3140.9625.310 3 0.73) = 0.19 (m)

8. = / əlaqəsini yoxlayın. Şəkil 1-dən müəyyən edilmiş 0,19-0,87 aralığında olmalıdır. 8.25:

= 0,19 / 0,198 = 0,96

Alınan dəyər tövsiyə olunan hədlərdən yüksəkdir, buna görə də biz standart seriyadan növbəti ən böyüyü qəbul edirik (Cədvəl 8.6) fırlanma oxunun hündürlüyü h = 160 mm. Paraqraflara uyğun olaraq hesablamaları təkrar edirik. 1-8:

D a = 0,272 (m) P = (1510 3 0,984) / (0,910,89) = 18224 (Vt)

D = 0,560,272 = 0,152 (m) A = 3410 3 (A/m)

= (3,140,152) / 2 = 0,239 (m) B = 0,738 (T)

= 18224 / (1.110.152 2 3140.963610 3 0.738) = 0.091 (m)

= 0,091 / 0,239 = 0,38

Sarımın, yuvaların və stator boyunduruğunun hesablanması

Tərif Z 1 , 1 Və bölmələr məftillər sarımlar stator

1. Şəkil 1-ə uyğun olaraq diş bölməsinin məhdudlaşdırıcı dəyərlərini təyin edirik. 6-15:

1 maksimum = 18 (mm) 1 dəq = 13 (mm)

2. Stator yuvalarının sayı üçün limit dəyərlər aşağıdakı düsturlarla müəyyən edilir

1 = 36 qəbul edirik, sonra q = Z 1 / (2pm), burada m fazaların sayıdır

q = 36 / (23) = 6

Sarma tək qatlıdır.

3. Nəhayət, statorun diş bölməsini təyin edirik:

m = 1410 -3 m

4. Yivdəki təsirli keçiricilərin sayını tapın (ilkin olaraq, sarğıda paralel budaqlar olmamaq şərti ilə (a = 1)):

u =

I 1H stator sarımının nominal cərəyanıdır, A və düsturla müəyyən edilir:

I 1H = P 2 / (mU 1H cos) = 1510 3 / (32200.890.91) = 28.06 (A)

u= = 16

5. O zaman a=2 qəbul edirik

u= au = 216 = 32

6. Son dəyərləri alırıq:

bir dolama mərhələsində növbələrin sayı

xətti yük

Nəqliyyat vasitəsi

axın

Ф = (1) -1

k O1 - düsturla müəyyən edilən sarım əmsalının son dəyəri:

k О1 = k У k Р

k У - qısaldıcı əmsalı, bir qatlı sarım üçün k У = 1

k P - paylama əmsalı, cədvəldən müəyyən edilir. Birinci harmonik üçün 3.16

k P = 0,957

Ф = = 0,01 (Wb)

hava boşluğunun induksiyası

Tl

A və B dəyərləri məqbul həddədir (Şəkil 8.22b)

7. Stator sarımında cərəyan sıxlığı (ilkin):

J 1 = (AJ 1)/ A= (18110 9)/ (33.810 3)= 5.3610 6 (A/m 2)

xətti yükün və cərəyan sıxlığının məhsulu Şəkildən müəyyən edilir. 8.27, b.

Effektiv keçirici kəsiyi (ilkin):

q EF = I 1 H / (aJ 1) = 28,06 / (25,1310 6) = 2,7310 -6 (m 2) = 2,73 (mm 2)

O zaman n EL = 2 qəbul edirik

q EL = q EF / 2 = 2,73 / 2 = 1,365 (mm 2)

n EL - elementar keçiricilərin sayı

q EL - elementar keçiricinin bölməsi

Aşağıdakı məlumatlarla PETV sarma telini (Cədvəl A3.1-ə uyğun olaraq) seçirik:

çılpaq telin nominal diametri d EL = 1,32 mm

izolyasiya edilmiş telin orta diametri d IZ = 1,384 mm

çılpaq telin kəsişmə sahəsi q EL = 1,118 mm 2

effektiv keçiricinin kəsik sahəsi q EF = 1.1182 = 2.236 (mm 2)

9. Stator sarımında cərəyan sıxlığı (son)

Hesablama ölçüləri kələ-kötür zonalar stator Və hava boşluq

Groove stator - şəklə görə. 1, dişlərin yan kənarlarının paralelliyini təmin edən ölçü nisbəti ilə a.

1. Cədvələ uyğun olaraq əvvəlcədən qəbul edirik. 8.10:

stator dişlərindəki induksiya dəyəri B Z1 = 1,9 (T) stator boyunduruğunda induksiya dəyəri B a = 1,6 (T), sonra diş eni

b Z1 =

k C - cədvələ uyğun olaraq nüvənin poladla doldurulması əmsalı. 8.11 oksidləşmiş polad təbəqələr üçün 2013 k C = 0.97 dərəcəli

СТ1 - polad stator nüvələrinin uzunluğu, 1,5 mm olan maşınlar üçün

ST1 = 0,091 (m)

b Z1 = = 6.410 -3 (m) = 6.4 (mm)

stator boyunduruğunun hündürlüyü

2. Markadakı yivin ölçüləri:

yiv yuvasının eni b W = 4.0 (mm)

yiv yuvasının hündürlüyü h W = 1.0 (mm), = 45

yiv hündürlüyü

h P = h a = =23,8 (mm) (25)

yivin dibinin eni

b 2 = = = 14,5 (mm) (26)

yivin yuxarı hissəsinin eni

b 1 = = = 10,4 (mm) (27)

h 1 = h P - + = = 19,6 (mm) (28)

3. Quraşdırma ehtiyatları nəzərə alınmaqla yivin boşluq ölçüləri:

h = 160 250 (mm) üçün b P = 0,2 (mm); h P = 0,2 (mm)

b 2 = b 2 - b P = 14,5 - 0,2 = 14,3 (mm) (29)

b 1 = b 1 - b P = 10,4 - 0,2 = 10,2 (mm) (30)

h 1 = h 1 - h P = 19,6 - 0,2 = 19,4 (mm) (31)

Konduktorların yerləşdirilməsi üçün yivin kəsik sahəsi:

S PR-DƏN S P = S

contaların kəsik sahəsi S PR = 0

yivdə bədən izolyasiyasının kəsişmə sahəsi

S FROM = b FROM (2h P +b 1 +b 2)

b IZ - cədvələ uyğun olaraq yivdə birtərəfli izolyasiya qalınlığı. 3,1 b IZ = 0,4 (mm)

S FROM = 0,4(223,8+14,5+10,4) = 29 (mm 2)

S P = 0,5(14,3+10,2)19,4 29 = 208,65 (mm 2)

4. Yiv doldurma faktoru:

k Z = [(d IZ) 2 u n n EL ] / S P = (1,405 2 402)/ 208,65 = 0,757 (34)

Mexanikləşdirilmiş sarma quraşdırılması üçün alınan k3 dəyəri həddindən artıq yüksəkdir. Doldurma əmsalı 0,70 - 0,72 aralığında olmalıdır (Cədvəl 3-12-dən). Oluğun kəsişmə sahəsini artıraraq doldurma faktorunu azaldaq.

B Z1 = 1,94 (T) və B a = 1,64 (T) götürək, məqbuldur, çünki bu dəyərlər tövsiyə olunanları yalnız 2,5 - 3% üstələyir.

5. Paraqraflara uyğun olaraq hesablamanı təkrarlayın. 1-4.

b Z1 = = 0,0063(m)= 6,3(mm) b 2 = = 11,55 (mm)

h a = = 0,0353 (m) = 35,3 (mm) b 1 = = 8,46 (mm)

h P = = 24,7 (mm) h 1 = = 20,25 (mm)

b 2 = = 11,75 (mm)

b 1 = = 8,66 (mm)

h 1 = = 20,45 (mm)

S FROM = = 29,9 (mm 2)

S P = = 172,7 (mm 2)

k З = = 0,7088 0,71

Kalıpdakı yivin ölçüləri Şəkildə göstərilmişdir. 1, a.

Sargıların, yuvaların və rotor boyunduruğunun hesablanması

1. Hava boşluğunu müəyyən edin (şəkil 8.31-ə görə): = 0,8 (mm)

2. Rotor yuvalarının sayı (cədvəl 8.16-ya uyğun olaraq): Z 2 = 28

3. Xarici diametri:

D 2 = D2 = 0,15220,810 -3 = 0,150 (m) (35)

4. Rotorun maqnit dövrəsinin uzunluğu 2 = 1 = 0,091 (m)

5. Diş bölməsi:

t 2 = (D 2)/ Z 2 = (3,140,150)/ 28 = 0,0168 (m) = 16,8 (mm) (36)

6. Rotorun daxili diametri şaftın diametrinə bərabərdir, çünki nüvə birbaşa şafta quraşdırılmışdır:

D J = D B = k B D a = 0,230,272 = 0,0626 (m) 60 (mm) (37)

k B əmsalının qiyməti cədvəldən götürülür. 8,17: kV = 0,23

7. Rotor çubuğunda ilkin cərəyan dəyəri:

I 2 = k i I 1 i

k i, maqnitləşmə cərəyanının və sarım müqavimətinin I 1 / I 2 nisbətinə təsirini nəzərə alan bir əmsaldır. k i = 0,2+0,8cos = 0,93

i - cari azalma əmsalı:

i = (2m 1 1 k O 1) / Z 2 = (23960.957) / 28 = 19.7

I 2 = 0,9328,0619,7 = 514,1 (A)

8. Çubuğun en kəsik sahəsi:

q C = I 2 / J 2

J 2 - yivləri alüminiumla doldurarkən, rotor çubuqlarında cərəyan sıxlığı, içərisində seçilir

J 2 = (2.53.5)10 6 (A/m 2)

q C = 514,1 / (3,510 6) = 146,910 -6 (m 2) = 146,9 (mm 2)

9. Rotor yivi - Şəkildə göstərildiyi kimi. 1. b. Yuva ölçüləri b W = 1,5 mm və h W = 0,7 mm olan armud şəklində qapalı yivləri dizayn edirik. Jumperin hündürlüyünü h W = 1 mm-ə bərabər olan oluğun üstündən seçirik.

İcazə verilən diş genişliyi

b Z2 = = = 7.010 -3 (m) = 7.0 (mm) (41)

B Z2 - cədvələ uyğun olaraq rotor dişlərində induksiya. 8,10 V Z2 = 1,8 (T)

Yiv ölçüləri

b 1 ===10,5 (mm)

b 2 = = = 5,54 (mm) (43)

h 1 = (b 1 - b 2)(Z 2 / (2)) = (10,5 - 5,54)(28/6,28) = 22,11 (mm) (44)

Biz b 1 = 10,5 mm, b 2 = 5,5 mm, h 1 = 22,11 mm alırıq.

10. Rotor dişlərinin enini təyin edirik

b Z2 = = 9,1 (mm)

b Z2 = = 3,14 9,1 (mm)

b Z2 = b Z2 9,1 (mm)

Tam yiv hündürlüyü:

h P 2 = h Ш + h Ш +0,5b 1 +h 1 +0,5b 2 = 1+0,7+0,510,5+22,11+0,55,5 = 31,81 (mm)

Çubuğun kəsişməsi:

q C = (/8)(b 1 b 1 +b 2 b 2)+0,5(b 1 +b 2)h 1 =

(3,14/8)(10,5 2 +5,5 2)+0,5(10,5+5,5)22,11 = 195,2 (mm 2)

11. Çubuqda cərəyan sıxlığı:

J 2 = I 2 / q C = 514.1 / 195.210 -6 = 3.4910 6 (A/m 2)

12. Qısa qapanma halqaları. Kesiti sahəsi:

qKL = IKL / JKL

JKL - bağlanma halqalarında cərəyan sıxlığı:

JCL = 0,85J2 = 0,853,49106 = 2,97106 (A/m2) (51)

ICL - halqalarda cərəyan:

ICL = I2 /

= 2sin = 2sin = 0,224 (53)

ICL = 514,1 / 0,224 = 2295,1 (A)

qKL = 2295 / 2.97106 = 772.710-6 (m2) = 772.7 (mm2)

13. Bağlama halqalarının ölçüləri:

hKL = 1,25hP2 = 1,2531,8 = 38,2 (mm) (54)

bKL = qKL / hKL = 772,7 / 38,2 = 20,2 (mm) (55)

qKL = bKLhKL = 38,2 20,2 = 771,6 (mm2) (56)

DK. CP = D2 - hKL = 150 - 38,2 = 111,8 (mm) (57)

Maqnit dövrəsinin hesablanması

Polad maqnit nüvəsi 2013; təbəqə qalınlığı 0,5 mm.

1. Hava boşluğunun maqnit gərginliyi:

F= 1.5910 6 Bk, burada (58)

k- hava boşluğu əmsalı:

k= t 1 /(t 1 -)

= = = 2,5

k= = 1.17

F= 1.5910 6 0.7231.170.810 -3 = 893.25 (A)

2. Diş zonalarının maqnit gərginliyi:

stator

F Z1 = 2 saat Z1 H Z1

h Z1 - stator dişinin təxmini hündürlüyü, h Z1 = h P1 = 24,7 (mm)

H Z1 - polad 2013 H Z1 = 2430 (A/m) üçün B Z1 = 1,94 (T) cədvəlində P1.7 cədvəlinə uyğun olaraq stator dişlərində sahə gücünün dəyəri

F Z1 = 224.710 -3 2430 = 120 (A)

dişlərdə hesablanmış induksiya:

B Z1 = = = 1,934 (T)

B Z1 1,8 (T) olduğundan, yivə daxil olan axın budağını nəzərə almaq və B Z1 dişində faktiki induksiyanı tapmaq lazımdır.

əmsalı k PH hündürlüyü h ZX = 0,5 saat Z:

k PH =

b PH = 0,5(b 1 + b 2) = 0,5(8,66+11,75) = 12,6

k PH = = 2.06

B Z1 = B Z1 - 0 H Z1 k PH

B Z1 = 1.94 (T) qəbul edirik, B Z1 və B Z1 nisbətini yoxlayın:

1,94 = 1,934 - 1,25610 -6 24302,06 = 1,93

rotor

F Z2 = 2 saat Z2 H Z2

h Z2 - rotor dişinin dizayn hündürlüyü:

h Z2 = h P2 - 0,1b 2 = 31,8 - 0,15,5 = 31,25 (mm)

H Z2 - polad 2013 H Z2 = 1520 (A/m) üçün B Z2 = 1,8 (T)-də Cədvəl P1.7-ə uyğun olaraq, rotor dişlərində sahə gücünün dəyəri.

F Z2 = 231,25 10 -3 1520 = 81,02 (A)

diş induksiyası

B Z2 = = = 1,799 (T) 1,8 (T)

3. Diş zonasının doyma əmsalı

k Z = 1+= 1+= 1.23

4. Boyunduruğun maqnit gərginliyi:

stator

F a = L a H a

L a - stator boyunduruğunun orta maqnit xəttinin uzunluğu, m:

L a = = = 0,376 (m)

H a - sahənin gücü, cədvəl P1.6-da B a = 1.64 (T) H a = 902 (A/m)

F a = 0,376902 = 339,2 (A)

B a =

h a - stator boyunduruğunun dizayn hündürlüyü, m:

h a = 0,5(D a - D) - h P 1 = 0,5(272 - 152) - 24,7 = 35,3 (mm)

B a = = 1,6407 (T) 1,64 (T)

rotor

F j = L j H j

L j rotor boyunduruğundakı orta maqnit axını xəttinin uzunluğudur:

Lj = 2hj

h j - rotorun arxa hündürlüyü:

h j = - h P2 = - 31,8 = 13,7 (mm)

L j = 213,7 10 -3 = 0,027 (m)

B j =

h j - rotor boyunduruğunun dizayn hündürlüyü, m:

h j = = = 40,5 (mm)

B j = = 1,28 (T)

H j - sahənin gücü, cədvəl P1.6-da B j = 1.28 (T) H j = 307 (A/m)

F j = 0,027307 = 8,29 (A)

5. Bir cüt qütb üçün maqnit dövrəsinin ümumi maqnit gərginliyi:

F C = F + F Z1 + F Z2 + F a + F j = 893,25 + 120 + 81,02 + 339,2 + 8,29 = 1441,83 (A)

6. Maqnit dövrəsinin doyma əmsalı:

k = F C / F = 1441,83/893,25 = 1,6

7. Maqnitləşdirici cərəyan:

I = = = 7.3 (A)

nisbi dəyər

I = I / I 1H = 7,3 / 28,06 = 0,26

Nominal rejim üçün asinxron maşının parametrlərinin hesablanması

1. Stator sarğı fazasının aktiv müqaviməti:

r 1 = 115

115 - dizayn temperaturunda sarma materialının xüsusi müqaviməti, Ohm. İzolyasiya istilik müqavimət sinfi F üçün dizayn temperaturu 115 dərəcədir. Mis üçün 115 = 10 -6 /41 Ohm.

L 1 - stator sarğı fazasının effektiv keçiricilərinin ümumi uzunluğu, m:

L 1 = CP1 1

CP1 - stator sarğı növbəsinin orta uzunluğu, m:

CP1 = 2(P1 + L1)

P1 - yiv hissəsinin uzunluğu, P1 = 1 = 0,091 (m)

L1 - bobinin ön hissəsi

L1 = K L b CT +2V

K L - dəyəri cədvəl 8.21-dən götürülən əmsal: K L = 1.2

B, yivdən nüvənin ucundan frontal hissənin əyilməsinin başlanğıcına qədər uzanan bobinin düz hissəsinin uzunluğu, m B = 0,01 alırıq.

b CT - bobin orta eni, m:

b CT = 1

1 - stator sarğı addımının nisbi qısaldılması, 1 = 1

b CT = = 0,277 (m)

L1 = 1.20.277+20.01 = 0.352 (m)

CP1 = 2(0,091+0,352) = 0,882 (m)

L 1 = 0,88296 = 84,67 (m)

r 1 = = 0,308 (Ohm)

Bobinin ön hissəsinin uzadılması uzunluğu

OUT = K OUT b CT +B = 0,260,277+0,01= 0,08202 (m)= 82,02 (mm) (90)

Cədvəl 8.21-ə əsasən K OUT = 0,26

Nisbi dəyər

r 1 = r 1 = 0,308 = 0,05

2. Rotorun sarılması fazasının aktiv müqaviməti:

r 2 = r C +

r C - çubuq müqaviməti:

r C = 115

tökmə alüminium rotor sarğı üçün 115 = 10 -6 / 20,5 (Ohm).

r C = = 22.210 -6 (Ohm)

r CL - iki bitişik çubuq arasında bağlanan bağlama halqasının bölməsinin müqaviməti

r CL = 115 = = 1.0110 -6 (Ohm) (94)

r 2 = 22.210 -6 + = 47.110 -6 (Ohm)

r 2-ni stator sarımının növbələrinin sayına endiririk:

r 2 = r 2 = 47.110 -6 = 0.170 (Ohm) (95)

Nisbi dəyər:

r 2 = r 2 = 0,170 = 0,02168 0,022

3. Stator sarğı fazasının induktiv müqaviməti:

x 1 = 15,8(P1 + L1 + D1), burada (96)

P1 - yuvanın səpilməsinin maqnit keçiricilik əmsalı:

P1 =

h 2 = h 1 - 2b IZ = 20,45 - 20,4 = 19,65 (mm)

b 1 = 8,66 (mm)

h K = 0,5(b 1 - b) = 0,5(8,66 - 4) = 2,33 (mm)

h 1 = 0 (keçiricilər yiv qapağı ilə bərkidilir)

k = 1; k = 1; = = 0,091 (m)

P1 = = 1.4

L1 - frontal səpilmənin maqnit keçiricilik əmsalı:

L1 = 0,34(L1 - 0,64) = 0,34(0,352 - 0,640,239) = 3,8

D1 - diferensial səpilmənin maqnit keçiricilik əmsalı

D1 =

= 2k SK k - k O1 2 (1+ SK 2)

k = 1

SK = 0, çünki yivlərin əyilməsi yoxdur

k SC Şəkildəki əyrilərdən müəyyən edilir. t 2 /t 1 və SC-dən asılı olaraq 8.51,d

= = 1.34; SK = 0; k SC = 1.4

= 21,41 - 0,957 2 1,34 2 = 1,15

D1 = 1,15 = 1,43

x 1 = 15,8(1,4+3,8+1,43) = 0,731 (Ohm)

Nisbi dəyər

x 1 = x 1 = 0,731 = 0,093

4. Rotorun sarılması fazasının induktiv reaksiyası:

x 2 = 7,9 1 (P2 + L2 + D2 + SK)10 -6 (102)

P2 = k D +

h 0 = h 1 +0,4b 2 = 17,5+0,45,5 = 19,7 (mm)

k D = 1

P2 = = 3.08

L2 = = = 1.4

D2 =

= = = 1,004

qapalı yuvalarla Z 0 olduğundan

D2 = = 1.5

x 2 = 7,9500,091(3,08+1,4+1,5)10 -6 = 21510 -6 (Ohm)

X 2-ni stator növbələrinin sayına endiririk:

x 2 = x 2 = = 0,778 (Ohm)

Nisbi dəyər

x 2 = x 2 = 0,778 = 0,099 (108)

Enerji itkisinin hesablanması

1. Poladda əsas itkilər:

P ST. OSN. = P 1.0/50 (k Bəli B a 2 m a +k DZ B Z1 2 +m Z1)

P 1.0/50 - 1 T induksiyada xüsusi itkilər və 50 Hz maqnitləşmənin geri çevrilmə tezliyi. Cədvələ görə 8,26 polad üçün 2013 P 1,0/50 = 2,5 (Vt/kq)

m a - stator boyunduruğunun poladının kütləsi, kq:

m a = (D a - h a)h a k C1 C =

= 3,14(0,272 - 0,0353)0,03530,0910,977,810 3 = 17,67 (kq)

C - poladın xüsusi çəkisi; hesablamalarda C = 7.810 3 (kq/m 3) alırıq.

m Z1 - stator dişlərinin polad kütləsi, kq:

m Z1 = h Z1 b Z1 SR. Z 1 CT 1 k C 1 C =

= 24,710 -3 6,310 -3 360,0910,977,810 3 = 3,14 (kq) (111)

k Bəli və k ДZ maqnit nüvəsinin bölmələrinin bölmələri üzrə qeyri-bərabər axının paylanmasının poladda itkilərinə təsirini nəzərə alan əmsallardır. texnoloji amillər. Təxminən k Da = 1,6 və k DZ = 1,8 götürə bilərik.

PCT. OSN. = 2,51(1,61,64217,67+1,81,93423,14) = 242,9 (Vt)

2. Rotorda səth itkiləri:

PPOV2 = pPOV2(t2 - bSH2)Z2ST2

pSOV2 - xüsusi səth itkiləri:

pPOV2 = 0,5k02(B02t1103)2

B02 - rotor dişlərinin taclarının üstündəki hava boşluğunda induksiya pulsasiyasının amplitüdü:

B02=02

02 stator yuvalarının yuva eninin hava boşluğuna nisbətindən asılıdır. 02 (bШ1/ = 4/0,5 = 8-də Şəkil 8.53,b-də) = 0,375

k02 - rotor dişlərinin başlarının səthinin işlənməsinin xüsusi itkilərə təsirini nəzərə alan əmsaldır. götürək k02 =1,5

B02 = 0,3571,180,739 = 0,331 (T)

pPOV2 = 0,51,5(0,33114)2 = 568 (16,8 - 1,5)24 0,091 = 22,2 (Vt)

3. Rotor dişlərində pulsasiya itkiləri:

PPUL2 = 0.11mZ2

BPUL2 - dişlərin orta hissəsində induksiya pulsasiyalarının amplitüdü:

BPUL2 = BZ2

mZ2 - polad rotor dişlərinin kütləsi, kq:

mZ2 = Z2hZ2bZ2СТ2kC2C =

= 2826.6510-39.110-30.0910.977.8103 = 3.59 (kq) (117)

BPUL2 = = 0,103 (T)

PPUL2 = 0,11= 33,9 (Vt)

4. Poladda əlavə itkilərin miqdarı:

PCT. ƏLAVƏ EDİN. = PPOV1+PPUL1+PPOV2+PPUL2 = 22,2 + 33,9 = 56,1 (W

5. Poladda ümumi itkilər:

PCT. = PST. OSN. + PST. ƏLAVƏ EDİN. = 242,9 + 56,1 = 299 (V

6. Mexanik itkilər:

PMECH = KTDa4 = 0,2724 = 492,6 (W) (120)

2р=2 KT =1 olan mühərriklər üçün.

7. Mühərrikin boş işləməsi:

IX. X.

IХ.Х.а. =

PE1 H.H. = mI2r1 = 37.320.308 = 27.4 (Vt)

IХ.Х.а. = = 1,24 (A)

IX.H.R. I = 7,3 (A)

IX.X. = = 7.405 (A)

cos xx = IX.X.a / IX.X. = 1,24/4,98 = 0,25

asinxron üç fazalı motor dələ qəfəsli rotor

Performans hesablanması

1. Parametrlər:

r 12 = P ST. OSN. /(mI 2) = 242,9/(37,3 2) = 3,48 (Ohm)

x 12 = U 1H /I - x 1 = 220/7,3 - 1,09 = 44,55 (Ohm)

c 1 = 1+x 1 / x 12 = 1+0,731/44,55 = 1,024 (Ohm)

= = =

= arktan 0,0067 = 0,38 (23) 1 o

Sinxron boş cərəyanın aktiv komponenti:

I 0a = (P ST. BASIC +3I 2 r 1) / (3U 1H) = = 0,41 (A)

a = c 1 2 = 1,024 2 = 1,048

b = 0

a = c 1 r 1 = 1.0240.308 = 0.402 (Ohm)

b = c 1 (x 1 +c 1 x 2) = 1,024 (0,731+1,0241,12) = 2,51 (Ohm)

Sürüşmə dəyişdikdə dəyişməyən itkilər:

P ST. +P XÜZÜ = 299+492,6 = 791,6 (Vt)

Hesablama düsturları	Ölçü	Slip S




Z = (R 2 +X 2) 0,5



I 1a = I 0a +I 2 cos 2
I 1p = I 0p +I 2 sin 2
I 1 = (I 1a 2 +I 1p 2) 0,5

P 1 = 3U 1 I 1a 10 -3
P E 1 = 3I 1 2 r 1 10 -3
P E 2 = 3I 2 2 r 2 10 -3
P ADD = 0,005P 1
P=P ST +P MECH +P E1 +P E2 +P ADD

Cədvəl 1. İnduksiya mühərrikinin performans xüsusiyyətləri

P2NOM = 15 kVt; I0p = I = 7,3 A; PCT. +PMECH. = 791,6 Vt

U1NOM = 220/380 V; r1 =0,308 Ohm; r2 = 0,170 Ohm

2р=2 ; I0a = 0,41 A; c1 = 1,024; a = 1,048; b = 0;

a = 0,402 (Ohm); b = 2.51 (Ohm)

2. Sürüşmə üçün performans xüsusiyyətlərini hesablayın

S = 0,005;0,01;0,015

0,02;0,025;0,03;0,035, ilkin olaraq SNOM r2 = 0,03 olduğunu fərz etməklə

Hesablama nəticələri cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 1. Performans xüsusiyyətlərini qurduqdan sonra (şəkil 2) nominal sürüşmənin dəyərini aydınlaşdırırıq: SН = 0,034.

Dizayn edilmiş motorun nominal məlumatları:

P2NOM = 15 kW cos NOM = 0,891

U1NOM = 220/380 V NOM = 0,858

I1NOM =28,5 A

Başlanğıc xüsusiyyətlərinin hesablanması

Hesablama cərəyanlar ilə nəzərə alaraq təsir dəyişikliklər parametrlər altında təsir təsiri repressiya cari (olmadan mühasibat uçotu təsir iyrənc tion -dan sahələr səpilmə)

Ətraflı hesablama S = 1 üçün verilmişdir. Qalan ballar üçün hesablama məlumatları cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 2.

1. Cari yerdəyişmə təsirinin təsirini nəzərə alaraq rotor sarğısının aktiv müqaviməti:

= 2 saat C = 63,61 saat C = 63,610,0255= 1,62 (130)

calc = 115 o C; 115 = 10 -6 /20,5 (Ohm); b C /b P =1; 1 = 50 Hz

h C = h P - (h W + h W) = 27,2 - (0,7+1) = 25,5 (mm)

- çubuğun "azaldılmış hündürlüyü"

şəkə görə. = 1,62 üçün 8,57 = 0,43 tapırıq

h r = = = 0,0178 (m)= 17,8 (mm)

bəri (0,510,5) 17,8 (17,5+0,510,5):

q r =

h r - çubuğa cari nüfuzun dərinliyi

q r - hündürlüyü h r ilə məhdudlaşan kəsik sahəsi

b r = = 6,91 (mm)

q r = = 152,5 (mm 2)

k r = q C /q r = 195,2 / 152,5 = 1,28 (135)

K R = = 1.13

r C = r C = 22.210 -6 (Ohm)

r 2 = 47,110 -6 (Ohm)

Cari yerdəyişmə təsirinin təsirini nəzərə alaraq azaldılmış rotor müqaviməti:

r 2 = K R r 2 = 1,130,235 = 0,265 (Ohm)

2. Cari yerdəyişmə effektinin təsirini nəzərə alan rotor sarğının induktiv reaksiyası:

= 1,62 = kD = 0,86 üçün

KX = (P2 +L2 +D2)/(P2 +L2 +D2)

P2 = P2 - P2

P2 = P2(1- kD) = =

= = 0,13

P2 = 3,08 - 0,13 = 2,95

KX = = 0,98

x2 = KXx2 = 0,980,778 = 0,762 (Ohm)

3. Başlanğıc parametrləri:

Qarşılıqlı induksiya reaksiyası

x 12P = k x 12 = 1.644.55 = 80.19 (Ohm) (142)

1P = 1+x 1 / x 12P = 1+1,1/80,19 = 1,013 (143) ilə

4. Cari yerdəyişmə effektinin təsirini nəzərə alaraq cərəyanların hesablanması:

R P = r 1 +c 1 P r 2 /s = 0,308+1,0130,265 = 0,661 (Ohm)

Hesablama düsturları	Ölçü	Slip S

63,61 saat C S 0,5



K R =1+(r C /r 2)(k r - 1)





R P = r 1 +c 1 P r 2 /s
X P = x 1 +c 1P x 2
I 2 = U 1 / (R P 2 +X P 2) 0,5
I 1 = I 2 (R P 2 + +(X P +x 12 P) 2) 0,5 /(c 1 P x 12 P)

Cədvəl 2. Cari yerdəyişmə təsirinin təsirini nəzərə alaraq, dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin başlanğıc rejimində cərəyanların hesablanması

P2NOM = 15 kVt; U1 = 220/380 V; 2р=2 ; I1NOM = 28,5 A;

r2 = 0,170 Ohm; x12P = 80,19 Ohm; s1P = 1,013; SNOM = 0,034

XП = x1 + s1Пх2 = 0,731+1,0130,762 = 1,5 (Ohm)

I2 = U1 / (RP2+HP2)0,5= 220/(0,6612+1,52)0,5= 137,9 (A)

I1 = I2 (RP2+(HP+x12P)2)0.5/ (c1Px12P)=

=137,9(0,6612+(1,5+80,19)2)0,5/(1,01380,19)= 140,8 (A)

Hesablama işə salan qurğular xüsusiyyətləri ilə nəzərə alaraq təsir təsiri repressiya cari Və doyma -dan sahələr səpilmə

Hesablama S=1-ə uyğun olan xarakterik nöqtələr üçün yerinə yetirmək; 0,8; 0,5;

0,2; 0.1, bu vəziyyətdə cərəyanların və müqavimətlərin dəyərlərindən cərəyan yerdəyişməsinin təsirini nəzərə alaraq eyni sürüşmələr üçün istifadə edirik.

Hesablama məlumatları cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 3. S=1 üçün ətraflı hesablama verilmişdir.

1. Sargıların induktiv müqaviməti. Biz qəbul edirik k US =1.35:

Stator sarımının bir yuvası ilə əlaqəli sarımın orta MMF-i:

F P. SR. = = = 3916.4 (A)

C N = = 1,043

Hava boşluğunda uydurma sızma axını induksiyası:

B Ф =(F P. SR. /(1.6С N))10 -6 =(3916.410 -6)/(1.60.810 -3 1.043)=5.27(T)

B F = 5,27 (T) üçün k = 0,47 tapırıq

Doyma təsirini nəzərə alaraq stator sarımının yuva sızmasının maqnit keçiricilik əmsalı:

сЭ1 = (t1 - bШ1)(1 - к) = (14 - 4)(1 - 0,47) = 6,36

P1 ABŞ. =((hШ1 +0.58hK)/bШ1)(сЭ1/(сЭ1+1,5bШ1))

hK = (b1 - bШ1)/2 = (10,5 - 4)/2 = 3,25 (153)

P1 ABŞ. =

P1 ABŞ. = P1 - P1 ABŞ. = 1,4 - 0,37 = 1,03

Doyma təsirini nəzərə alaraq stator sarımının diferensial sızmasının maqnit keçiricilik əmsalı:

D1 ABŞ. = D1k = 1,430,47 = 0,672

Doyma təsirini nəzərə alaraq stator sarğı fazasının induktiv müqaviməti:

x1 ABŞ. = (x11 ABŞ)/ 1 = = 0,607 (Ohm)

Doyma və cərəyan yerdəyişməsinin təsirini nəzərə alaraq rotor sarımının yuva sızmasının maqnit keçiricilik əmsalı:

P2. ABŞ. = (hШ2/bШ2)/(cЭ2/(сЭ2+bШ2))

sE2 = (t2 - bSh2)(1 - k) = (16,8 - 1,5)(1 - 0,47) =10,6

hШ2 = hШ +hШ = 1+0,7 = 1,7 (mm)

P2. ABŞ. =

P2. ABŞ. = P2 - P2. ABŞ. = 2,95 - 0,99 = 1,96

Doyma təsirini nəzərə alaraq rotorun diferensial sızmasının maqnit keçiricilik əmsalı:

D2. ABŞ. = D2k = 1.50.47 = 0.705

Cari yerdəyişmə və doyma təsirlərinin təsirini nəzərə alaraq rotor sarğı fazasının azaldılmış enduktiv reaksiyası:

x2 ABŞ = (x22 ABŞ)/ 2 = = 0,529 (Ohm)

s1P. ABŞ. = 1+ (x1 NAS./x12 P) = 1+(0,85/80,19) = 1,011

Hesablama düsturları	Ölçü	Slip S



BФ =(FP.SR.10-6) / (1.6CN)

сЭ1 = (t1 - bШ1)(1 - к)
P1 ABŞ. = P1 - P1 ABŞ.
D1 ABŞ. = D1-ə
x1 ABŞ. = x11 ABŞ. / 1
c1P. ABŞ. = 1+x1 ABŞ. / x12P
сЭ2 = (t2 - bШ2)(1 - к)
P2 ABŞ. = P2 - P2 ABŞ.
D2 ABŞ. = D2-ə
x2 ABŞ. = x22 ABŞ. /2
RP. ABŞ. = r1+c1П. ABŞ. r2/s
XP.US=x1US.+s1P.US.x2US
I2US=U1/(RP.US2+HP.US2)0,5
I1 ABŞ=I2 ABŞ (RP.NAS2+(HP.NAS+ x12P) 2) 0,5/(c1P.NASx12P)
kUS. = I1 ABŞ. /I1
I1 = I1 ABŞ. /I1 NOM
M = (I2US/I2NOM)2КR(sHOM/s)

Cədvəl 3. Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin başlanğıc xüsusiyyətlərinin hesablanması, cari yerdəyişmənin və boş sahələrdən doymanın təsirini nəzərə alaraq

P2NOM = 15 kVt; U1 = 220/380 V; 2р=2 ; I1NOM = 28,06 A;

I2NOM = 27,9 A; x1 = 0,731 Ohm; x2 = 0,778 Ohm; r1 = 0,308 Ohm;

r2 = 0,170 Ohm; x12P = 80,19 Ohm; СN = 1,043; SNOM = 0,034

2. Cərəyanların və momentlərin hesablanması

RP. ABŞ. = r1+c1П. ABŞ. r2/s = 0,393+1,0110,265 = 0,661 (Ohm) (165)

XP.NAS.=x1NAS.+s1P.NAS.x2NAS. = 1.385 (Ohm) (166)

I2NAS.=U1/(RP.NAS2+HP.NAS2)0,5= 220/(0,6612+1,3852)0,5= 187,6 (A)

I1 ABŞ. = I2NAS.= = 190,8 (A) (168)

IP = = 6.8

M = = = 1.75

kUS. = I1 ABŞ. /I1 = 190,8/140,8 = 1,355

kUS. ABŞ tərəfindən qəbul ediləndən fərqlidir. = 1,35 3%-dən azdır.

Digər xarakterik nöqtələri hesablamaq üçün kNAS təyin edirik. , cari I1-dən asılı olaraq azaldılır. Biz qəbul edirik:

s = 0,8 kUS. = 1.3

s = 0,5 kUS. = 1.2

s = 0,2 kUS. = 1.1

s = 0,1 kUS. = 1.05

Hesablama məlumatları cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 3 və başlanğıc xüsusiyyətləri Şəkildə təqdim olunur. 3.

3. Kritik sürüşmə, NAS-ın x1 orta müqavimət qiymətlərindən istifadə edərək başlanğıc xüsusiyyətlərinin bütün nöqtələrini (Cədvəl 3) hesabladıqdan sonra müəyyən edilir. və x2 ABŞ. , sürüşmələrə uyğun s = 0,2 0,1:

sKR = r2 / (x1 NAS / c1P NAS + x2 NAS) = 0,265/(1,085/1,0135+1,225) = 0,12

Dizayn edilmiş asinxron mühərrik həm enerji göstəriciləri (və cos), həm də başlanğıc xüsusiyyətləri baxımından GOST tələblərinə cavab verir.

Termal hesablama

1. Stator nüvəsinin daxili səthinin temperaturu mühərrik daxilindəki havanın temperaturunu üstələyir:

pov1 =

PE. P1 - stator sarımının yuva hissəsində elektrik itkiləri

PE. P1= kPE1= = 221,5 (Vt)

PE1 = 1026 W (s = sNOM-da cədvəl 1-dən)

k = 1,07 (izolyasiya sinfi F olan sarımlar üçün)

K = 0.22 (cədvəl 8.33-ə uyğun olaraq)

1 - səthdən istilik ötürmə əmsalı; 1 = 152 (Vt/m 2 C)

pov1 =

2. Stator sarımının yuva hissəsinin izolyasiyasında temperatur fərqi:

-dan. n1 =

P P1 = 2h PC +b 1 +b 2 = 220,45+8,66+11,75 = 66,2 (mm) = 0,0662 (m)

EKV - yiv izolyasiyasının orta ekvivalent istilik keçiriciliyi, istilik müqavimət sinfi F üçün EKV = 0,16 W/(mS)

EKV - Şəkilə görə istilik keçiricilik əmsalının orta dəyəri. 8.72 saat

d/d IZ = 1,32/1,405 = 0,94 EKV = 1,3 Vt/(m 2 C)

-dan. n1 = = 3,87 (C)

3. Ön hissələrin izolyasiyasının qalınlığı üzrə temperatur fərqi:

-dan. l1=

PE. L1 - el. stator sarımının frontal hissəsində itkilər

PE. L1 = kPE1= = 876 (Vt)

PL1 = PP1 = 0,0662 (m)

bIZ. L1 MAX =0,05

-dan. l1= = 1,02 (C)

4. Frontal hissələrin xarici səthinin temperaturu mühərrik daxilindəki havanın temperaturunu üstələyir:

pov l1 = = 16,19 (C)

5. Mühərrikin içərisindəki havanın temperaturu üzərində stator sarımının orta temperatur artımı

1 = =

= = 24,7 (C)

6. Mühərrikin daxilindəki havanın temperaturu ətraf mühitin temperaturunu üstələyir

B =

P B - mühərrik daxilində havaya buraxılan itkilərin cəmi:

P B = P - (1 - K)(P E. P1 +P ST. BASIC) - 0,9P MEC

P nominal rejimdə mühərrikdəki bütün itkilərin cəmidir:

P = P +(k - 1)(PE1+PE2) = 2255+(1,07 - 1)(1026+550) = 2365 (W)

PV = 2365 - (1 - 0,22)(221,5+242,9) - 0,9492,6 = 1559 (Vt)

SCOR - korpusun ekvivalent soyuducu səthi:

SCOR = (Da+8PR)(+2OUT1)

PR - mühərrik korpusunun qabırğalarının kəsişməsinin şərti perimetri, h = 160 mm PR = 0,32 üçün.

B, Şəkil 1-ə uyğun olaraq havanın istilik əmsalının orta dəyəridir. 8.70, b

B = 20 Vt/m2C.

SCOR = (3.140.272+80.32)(0.091+282.0210-3) = 0.96 (m2)

B = 1559/(0,9620) = 73,6 (C)

7. Stator sarımının ətraf mühitin temperaturu üzərində orta temperatur artımı:

1 = 1 +B = 24,7+73,6 = 98,3 (C)

8. Mühərrikin soyutma şəraitinin yoxlanılması:

Soyutma üçün tələb olunan hava axını

B =

km = = 9,43

2р=2 m= 3.3 olan mühərriklər üçün

B = = 0,27 (m3/s)

Xarici fan tərəfindən təmin edilən hava axını

B = = 0,36 (m3/s)

Mühərrik hissələrinin qızdırılması məqbul hədlər daxilindədir.

Fan təmin edir tələb olunan istehlak hava.

Nəticə

Dizayn edilmiş mühərrik təchiz edilmişlərə cavab verir texniki tapşırıqlar tələblər.

İstifadə olunmuş ədəbiyyatın siyahısı

1. I.P. Kopylov "Elektrik maşınlarının dizaynı" M.: "Energoatomizdat", 1993. Hissə 1,2.

2. İ.P. Kopylov "Elektrik maşınlarının dizaynı" M.: "Enerji", 1980.

3. A.İ. Woldek "Elektrik maşınları" L.: "Enerji", 1978.

Allbest.ru saytında yerləşdirilib

Oxşar sənədlər

kurs işi, 01/10/2011 əlavə edildi

kurs işi, 09/06/2012 əlavə edildi

Elektrik mühərrikinin əsas ölçülərinin müəyyən edilməsi. Stator sarğısının, yuvasının və boyunduruğunun hesablanması. İş rejimi üçün mühərrik parametrləri. Elektrik mühərrikinin maqnit dövrəsinin hesablanması, sabit güc itkiləri. İlkin başlanğıc cərəyanının və maksimum fırlanma momentinin hesablanması.

kurs işi, 27/06/2016 əlavə edildi

kurs işi, 12/15/2011 əlavə edildi

Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin stator və rotor sarımlarının parametrlərinin hesablanması. M. Klossun təxmini düsturundan istifadə edərək və dinamik əyləc rejimində mühərrik rejimində asinxron mühərrikin mexaniki xüsusiyyətlərinin hesablanması.

kurs işi, 23/11/2010 əlavə edildi

Trapezoidal yarı qapalı yuvaları olan stator sarğı. Qısa qapanma halqasının, oval qapalı yuvaların və maqnit dövrəsinin ölçüləri. Mühərrikin çevrilmiş ekvivalent dövrəsinin sarımlarının müqaviməti. Nominal iş rejiminin parametrlərinin hesablanması.

kurs işi, 23/02/2014 əlavə edildi

Dələ qəfəsli rotorlu üç fazalı asinxron mühərrikin maqnit dövrəsinin ölçüləri, konfiqurasiyası, materialı. Trapezoidal yarı qapalı yuvaları olan stator sarğı. İstilik və ventilyasiya hesablamaları, kütlənin və dinamik ətalət momentinin hesablanması.

kurs işi, 22/03/2018 əlavə edildi

kurs işi, 12/11/2015 əlavə edildi

Dələ qəfəsli rotorlu asinxron mühərrikin elektromaqnit əyləcinin rejimi (əks daxil): dinamik əyləc rejiminin mexaniki xüsusiyyətləri, IM əyləc dövrəsinin iş prinsipi: onun işləmə qaydası və idarəetmə vasitələrinin məqsədi.

laboratoriya işi, 12/01/2011 əlavə edildi

Dələ qəfəsli rotorlu üç fazalı asinxron elektrik mühərrikinin elektromaqnit hesablanması. Əsas ölçülərin seçilməsi, stator yuvalarının sayının və sarma telinin kəsişməsinin müəyyən edilməsi. Statorun, rotorun, maqnitləşmə cərəyanının diş zonasının ölçülərinin hesablanması.

Populyar

Gözləmə (növbə) ilə QS Limitsiz növbə ilə tək kanallı QS

« Gözləmə ilə tək kanallı növbə sistemini nəzərdən keçirək. »

Gələn xidmət sorğularının axınının ən sadə olduğunu güman edəcəyik...

« Bitki yetişdirən insanlara nə deyilir? »

Müdafiə naziri Şoyquya məktub göndərmək üçün hara poçt ünvanı

« Pişiklərə, atlara, itlərə, balıqlara, tutuquşulara sevgi uşaqlıqdan gedir. Uşaqlıqda özünü Aibolit rolunda təsəvvür edən bir çox oğlanlar... »