Krievijas Federācijas Aizsardzības ministrija (AM) ir izpildinstitūcija, kas ir pilnvarota īstenot valsts militāro politiku un vadīt aizsardzības nozari....
Sākums

Kursa darbs: Asinhronā dzinēja ar vāveres-sprosta rotoru projektēšana. Labdien, student h j - rotora jūga projektētais augstums, m

Atvēršana FSBEI HPE "Jugorskis"»

valsts universitāte

Enerģētikas departaments

Karminskaja T.D., Kovaļovs V.Z., Bespalovs A.V., Ščerbakovs A.G.

ELEKTRISKĀS MAŠĪNAS

Apmācība

lai veiktu kursa izstrādi disciplīna"»

Elektriskās mašīnas

bakalauriem, kas studē

apmācību virziens 13.03.2002 “Elektroenerģētika un elektrotehnika”

Hantimansijska 2013

Šajā apmācībā ir aprakstīta projektēšanas metodika asinhronam motoram ar vāveres sprostu rotoru, kas ir nepieciešams, lai izpildītu kursa projektēšanas uzdevumu. Kursa projektēšanas laikā tiek veikti tādi uzdevumi kā motora galveno izmēru izvēle, statora tinuma parametru un magnētiskās sistēmas aprēķināšana, rotora tinuma parametru un magnētiskās sistēmas aprēķināšana, ekvivalentās ķēdes parametru noteikšana un mehāniskās un ir atrisināti asinhronā dzinēja darbības raksturlielumi.

Mācību grāmata sastādīta atbilstoši kursu “Elektromašīnas” darba programmām virziena 13.03.02 “Elektroenerģētika un elektrotehnika” studentiem. Tas var būt noderīgi citu elektromehānikas un elektromehānikas jomu un specialitāšu studentiem, kā arī speciālistiem, kas nodarbojas ar dažādu mērķu asinhrono mašīnu izpēti, projektēšanu un ekspluatāciju.

Ievads

Sākotnējie dati projektēšanai

Iespējas projektēšanas uzdevumiem

1. nodaļa. Metodika asinhronā motora ar vāveres rotoru projektēšanai

1.1. Galvenā dzinēja izmēru izvēle.

1.2. Statora tinumu parametru aprēķins

1.3. Gaisa spraugas parametru aprēķins

1.4. Rotora tinumu parametru aprēķins.

1.6. Dzinēja darba režīma parametru aprēķins

1.7. Aktīvo zudumu aprēķins dzinējā

1.8. Dzinēja veiktspējas aprēķins

1.9. Sākuma raksturlielumu aprēķins.

2. nodaļa. Datoru izmantošana asinhronā dzinēja ar vāveres rotoru projektēšanai.

2.1. AD-KP programmas apraksts

2.2. Programmas “AD-KP” pielietojuma piemērs

Secinājums

LIETOJUMI

Atsauces

Ievads.

Asinhronā mašīna - bezsuku mašīna AC, kurā rotora ātruma attiecība pret strāvas frekvenci ķēdē, kurai iekārta ir pievienota, ir atkarīga no slodzēm. Tāpat kā jebkurai elektriskai mašīnai, arī asinhronai mašīnai ir atgriezeniskuma īpašība, t.i. var darboties gan motora, gan ģeneratora režīmā. Tomēr praksē visizplatītākais ir mašīnas motora darbības režīms. Mūsdienās asinhronais motors ir vairuma mehānismu un mašīnu galvenais dzinējs. Vairāk nekā 60% no visas saražotās elektroenerģijas patērē elektriskās mašīnas, un asinhronie motori veido ievērojamu daļu no šī patēriņa (apmēram 75%). Asinhronie motori ir kļuvuši diezgan plaši izplatīti, pateicoties to priekšrocībām: mazi izmēri, dizaina vienkāršība, augsta uzticamība, augsta efektivitāte un salīdzinoši zemas izmaksas. Asinhronā motora trūkumi ir šādi: grūtības regulēt griešanās ātrumu, lielas palaišanas strāvas, zems jaudas koeficients, kad iekārta darbojas režīmā, kas ir tuvu tukšgaitai. Pirmo un otro no trūkumiem var kompensēt, izmantojot frekvences pārveidotājus, kuru izmantošana ir paplašinājusi asinhrono mašīnu pielietojuma jomu. Pateicoties frekvences pārveidotājiem, asinhronais motors tiek plaši ieviests vietās, kur tradicionāli tiek izmantotas cita veida elektriskās mašīnas, galvenokārt līdzstrāvas iekārtas.

Tā kā esošajiem asinhronajiem motoriem ir raksturīgi vairāki trūkumi, laika gaitā tiek pastāvīgi izstrādātas jaunas asinhrono motoru sērijas, kurām ir augstāki tehniskie un ekonomiskie rādītāji salīdzinājumā ar iepriekšējām asinhrono motoru sērijām, kā arī labāki veiktspējas un mehāniskie raksturlielumi kvalitātes ziņā. . Turklāt bieži vien ir nepieciešams izstrādāt un modernizēt īpašas nozīmes asinhronos motorus. Šādi dzinēji ietver:

iegremdējamie asinhronie motori (SEM), ko izmanto elektrisko iegremdējamo sūkņu (ESP) darbināšanai. Šādu dzinēju konstrukcijas iezīme ir ierobežotais ārējā diametra izmērs, kura izmērus nosaka sūkņa-kompresora caurules diametrs, kurā atrodas dzinējs. Turklāt dzinējs tiek darbināts diezgan augstā temperatūrā, kas noved pie tā attīstītās jaudas samazināšanās. Šie apstākļi prasa izstrādāt īpašu asinhrono motoru konstrukciju;

motori, kas darbojas kopā ar frekvences pārveidotājiem, kas veic to regulēšanas funkcijas. Tā kā frekvences pārveidotāji motora barošanas sprieguma līknē rada veselu harmonisko komponentu spektru, harmonisko komponentu klātbūtne izraisa papildu zudumus motorā un tā efektivitātes samazināšanos zem nominālā. Projektējot asinhrono motoru, kas darbojas kopā ar frekvences pārveidotājiem, šī funkcija ir jāņem vērā, un augstāku harmoniku klātbūtne barošanas sprieguma līknē nedrīkst radīt papildu jaudas zudumus.

Norādīto speciālās konstrukcijas asinhrono motoru sarakstu var turpināt, un no šejienes var izdarīt šādus secinājumus:

ir jāizstrādā jaunas asinhrono motoru sērijas;

ir nepieciešams apgūt esošās metodes asinhrono motoru projektēšanai, lai atrisinātu iepriekš minēto problēmu;

Ir nepieciešams izstrādāt jaunas metodes asinhrono motoru projektēšanai, kas ļauj ar mazāku projektēšanai pavadīto laiku izstrādāt jaunu asinhrono motoru sēriju ar labākiem tehniskajiem un ekonomiskajiem rādītājiem.

Kursa projektēšanas uzdevuma aizpildīšanas mērķis ir izstrādāt asinhrono motoru ar vāveres rotoru ar noteiktiem parametriem, pamatojoties uz esošo un praksē plaši izmantoto asinhrono motoru projektēšanas metodiku.

Sākotnējie dati projektēšanai.

Izstrādājamajam vāveres asinhronajam motoram ir jābūt šādiem pases datiem:

Nominālais (fāzes) barošanas spriegums U 1nf, V;

Tīkla barošanas frekvence f 1, Hz;

Barošanas sprieguma fāžu skaits m 1

Nominālā jauda P 2, kW;

Sinhronā griešanās ātrums n 1, apgr./min;

Nominālā lietderības vērtība η (ne mazāk), rel. vienības;

Jaudas koeficienta cos(φ) nominālā vērtība (ne mazāka), rel. vienības;

Dizains;

Izpilde pēc aizsardzības metodes no vides ietekmes;

Kursa projektēšanas laikā ir nepieciešams projektēt asinhrono motoru ar vāveres korpusa rotoru ar norādītajiem pases datiem un salīdzināt iegūtā asinhronā motora galvenos rādītājus ar līdzīga rūpniecībā ražota motora rādītājiem (apsveriet asinhronos motorus). AIR sērija, kuras pases dati ir norādīti 1. PIELIKUMĀ, kā analogi)

Aprēķinu rezultātus iesniedziet paskaidrojuma raksta veidā.

Uzzīmējiet izstrādātā asinhronā motora rasējumu un noformējiet to A1 formātā.

Piezīme: šis apmācības rokasgrāmata kursa noformējums tiek veidots darbgrāmatas veidā, kas var kalpot kā paraugs aprēķinu sagatavošanai paskaidrojuma raksta veidā. Tas arī sniedz piemēru asinhronā motora ar vāveres sprostu rotoru aprēķināšanai, kam ir šādi sākotnējie dati:

n 1, apgr./min

ne mazāk

Cos(φ), p.u.

ne mazāk

Dizains – IM1001;

Izpilde pēc aizsardzības no vides ietekmes metodes – IP44;

Iespējas projektēšanas uzdevumiem.

Opcijas numurs	Sākotnējie dati projektēšanai
Opcijas numurs		n 1, apgr./min	ne mazāk

Visām darba iespējām šādiem projektēto dzinēju reitinga datiem ir vienādas vērtības:

Barošanas spriegums (fāzes vērtība) U 1ph, V – 220;

Barošanas sprieguma frekvence f 1, Hz – 50;

Barošanas sprieguma fāžu skaits m 1 – 3;

Dizains IM1001;

Izpilde saskaņā ar aizsardzības metodi pret vides ietekmi IP44;

Ir viegli iesniegt savu labo darbu zināšanu bāzei. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Ievietots vietnē http://www.allbest.ru

Mūsdienu elektriskā piedziņa ir ierīču un ierīču komplekss, kas paredzēts elektromotora fizisko un jaudas parametru kontrolei un regulēšanai. Visizplatītākais rūpniecībā izmantotais elektromotors ir asinhronais motors. Attīstoties jaudas elektronikai un attīstot jaunas jaudīgas asinhrono motoru vadības sistēmas, tiek radītas elektriskās piedziņas, kuru pamatā ir asinhronie motori un frekvences pārveidotāji. labākā izvēle, lai kontrolētu dažādus tehnoloģiskie procesi. Asinhronajai elektropiedziņai ir vislabākie tehniskie un ekonomiskie rādītāji, un jaunu energotaupības motoru izstrāde ļauj izveidot energoefektīvas elektriskās piedziņas sistēmas.

Asinhronais elektromotors, elektriskā asinhronā mašīna elektriskās enerģijas pārvēršanai mehāniskajā enerģijā. Asinhronā elektromotora darbības princips ir balstīts uz rotējoša magnētiskā lauka mijiedarbību, kas rodas, kad trīsfāzu maiņstrāva iet caur statora tinumiem ar strāvu, ko rotora tinumos inducē statora lauks. Rezultātā rodas mehāniski spēki, kas piespiež rotoru griezties magnētiskā lauka griešanās virzienā, ja rotora griešanās frekvence n ir mazāka par lauka rotācijas frekvenci n1. Tādējādi rotors griežas asinhroni attiecībā pret lauku.

Mērķis kursa darbs ir asinhronā motora dizains. Ar šīs konstrukcijas palīdzību mēs pētām konkrētā dzinēja īpašības un raksturlielumus, kā arī pētām šo dzinēju īpašības. Šis darbs ir neatņemama elektrisko mašīnu studiju kursa sastāvdaļa.

1. Motora magnētiskā ķēde. Izmēri, konfigurācija, materiāls

1.1 Galvenie izmēri

1. Asinhronā motora rotācijas ass augstums:

Ja Рн =75 kW, n1 = 750 apgr./min

h=280 mm, 2р=8.

2. Serdes ārējais diametrs DН1 ar standarta griešanās ass augstumu h=280 mm. Šādos apstākļos DH1 = 520 mm.

3. Statora serdes D1 iekšējā diametra noteikšanai izmantojam 9-3 tabulā doto atkarību D1=f(DH1). DN1=520 mm;

D1=0,72 DН1 - 3;

D1=0,72 520-3 = 371,4 mm.

4. Atradīsim asinhrono motoru vidējo vērtību kН=f(P2)

pH=75 kW; 2р=8;

5. Motoriem ar vāveres rotora aizsardzību IP44, provizoriskās vērtības.

Ja pH = 75 kW

6. Motoriem ar vāveres rotora aizsardzību IP44 mēs ņemam cos vērtību saskaņā ar 9-3. attēlu un 2p = 8.

7. Projektētā jauda P? maiņstrāvas motoriem:

kur ir efektivitāte; cos - jaudas koeficients pie nominālās slodzes;

8. Statora tinuma A1 lineārās slodzes atrašana

A1 =420 0,915 0,86=330,4 A/cm.

9. Magnētiskās indukcijas maksimālās vērtības atrašana gaisa spraugā B

B = 0,77 · 1,04 · 0,86 = 0,69 T.

10. Lai noteiktu statora serdes garumu, mēs uzstādīsim provizorisko tinuma koeficienta vērtību kоь1, pie 2р=8

11. Atrodiet aptuveno serdes garumu l1

l1=366,7+125=426,7

12. Statora serdeņa l1 konstrukcijas garumu noapaļo līdz tuvākajam reizinājumam 5:

13.Koeficients

425 / 371,4 = 1,149

14. Atrast max R4=1,1

max = 1,46 - 0,00071 DN1;

max = 1,46 - 0,00071 520 = 1,091

max = 1,091 1,1 = 1,2

1.2 Statora kodols

Kodols ir samontēts no atsevišķām štancētām elektrotērauda loksnēm, kuru biezums ir 0,5 mm, ar izolācijas pārklājumiem, lai samazinātu virpuļstrāvu radītos zudumus tēraudā.

Tēraudam 2312 mēs izmantojam izolācijas loksnes ar laku.

Slotu skaits uz polu un fāzi:

Pamatojoties uz izvēlēto vērtību q1, tiek noteikts statora serdeņu slotu skaits z1:

kur m1 ir fāžu skaits;

z1 = 8 3 3 = 72.

1.3 Rotora kodols

Noteiktam rotācijas ass augstumam mēs izvēlamies tērauda marku 2312.

Kodols ir samontēts no atsevišķām štancētām elektrotērauda loksnēm, kuru biezums ir 0,5 mm.

Serdenei izmantojam to pašu lokšņu izolāciju kā statoram - lakošanu.

Tērauda pildījuma koeficients ir vienāds ar

Mēs pieņemam gaisa spraugas izmēru starp statoru un rotoru.

Pie h = 280 mm un 2р = 8;

Rievu slīpums ck (bez rievu slīpuma)

Rotora serdes ārējais diametrs DН2:

DN2 = 371,4 - 2 0,8 = 369,8 mm.

Ja rotācijas augstums h ir 71 mm, rotora lokšņu iekšējais diametrs D2:

D2 0,23 520 = 119,6 mm.

Lai uzlabotu dzesēšanu, samazinātu rotora masu un dinamisko inerces momentu, rotora serdeņos ar h250 ir paredzēti apaļi aksiālie ventilācijas kanāli:

Rotora serdes garums l2 pie h>250 mm.

l2 = l1 + 5 = 425+5=430 mm.

Rievojumu skaits serdenī motoram ar vāveres rotoru pie z1=72 un 2р=8

2. Statora tinums

2.1 Parametri, kas ir kopīgi jebkuram tinumam

Mūsu dzinējam mēs izmantojam vairāku sekciju, divslāņu koncentrisku tinumu, kas izgatavots no PETV stieples (karstumizturības klase B), kas ievietots taisnstūrveida daļēji atvērtās spraugās.

Parasti statora tinumu veido sešas zonas; katra zona ir vienāda ar 60 elektriskiem grādiem. Ar sešu zonu tinumu sadales koeficients kР1

kР1 = 0,5/(q1sin(b/20));

kР1 = 0,5/(3 sin(10)) = 0,95.

1. soļa saīsinājums tiek pieņemts vienāds ar

1 = 0,8, ar 2p = 8.

Veicam divslāņu tinumu ar saīsinātu soli yП1

yP1 = 1 z1 / 2p;

yP1 = 0,8 72 / 8 = 7,2.

Saīsināšanas koeficients ky1

ky1=grēks(1 90)= grēks(0,8 90)=0,95.

Tinuma koeficients kOB1

kOB1 = kР1 · ky1;

kOB1 = 0,95 · 0,95 = 0,9.

Magnētiskās plūsmas F sākotnējā vērtība

Ф = В D1l1 10-6/p;

Ф = 0,689 371,4 42510-6/4 =0,027 Wb.

Provizoriskais apgriezienu skaits fāzes tinumā?1

1 = knU1/(222 kOB1(f1/50) F);

1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.

Statora tinuma a1 paralēlo zaru skaitu izvēlamies kā vienu no polu skaita dalītājiem a1 = 1.

Provizoriskais efektīvo vadītāju skaits slotā NP1

NП1 = 1а1(рq1);

NP1 = 155,3 1/(4 3) = 5,58

Mēs pieņemam NP1 vērtību, noapaļojot NP1 līdz tuvākajai veselā skaitļa vērtībai

Izvēloties veselu skaitli, mēs norādām vērtību 1

1 = NП1рq1а1;

1 = 4 4 3/1 = 72.

Magnētiskās plūsmas vērtība F

Ф = 0,023 66,5/64 = 0,028 Wb.

Indukcijas vērtība gaisa spraugā B

B = B? 1/? 1;

B = 0,8 66,9/72 = 0,689 T.

Nominālās fāzes strāvas provizoriskā vērtība I1

I1 = Рн 103/(3U1cos);

I1 = 75 103/(3 380 0,93 0,84) = 84 216 A.

А1 = 10Nп1z1I1(D1a1);

A1 = 6 13 72 84,216/(3,14 371,4) = 311,8 A/cm.

Magnētiskās indukcijas vidējā vērtība statora BC1 aizmugurē

Pie h = 280 mm, 2р = 8

BC1 = 1,5 T.

Zobu dalījums pa statora iekšējo diametru t1

t1 = p 371,4/72 = 16,1 mm.

2.2 Statora tinums ar taisnstūrveida daļēji slēgtiem spraugām

Mēs pieņemam provizorisko magnētiskās indukcijas vērtību statora zoba šaurākajā vietā

31 max = 1,8 T.

Statora zobu dalījums šaurākajā vietā

Provizoriskais zoba platums šaurākajā vietā

Provizoriskais pusatvērtās un atvērtās rievas platums presformā

Pusatvērtas rievas spraugas platums

Pieļaujamais efektīvā vadītāja platums ar pagrieziena izolāciju

b?eff =()/=3,665 mm;

Efektīvo vadītāju skaits pēc spraugas augstuma

Provizoriskais statora aizmugures augstums

Ф 106?(2 kc l1 Вc1);

0,027 106 ? (2 0,95 425 1,5) = 22,3 mm.

Sākotnējais rievas augstums

= [ (D H1 - D1)/ 2] - h c1;

= =[(520-371,4)/2]-22,3 =53 mm.

Efektīva vadītāja ar pagrieziena izolāciju pieļaujamais augstums

Efektīva vadītāja zona

Provizoriskais elementāro vadītāju skaits

Elementāro vadītāju skaits vienā efektīvā

Provizoriskais elementāro vadītāju skaits vienā efektīvā

Palieliniet līdz 4

Elementāra elementāra vadītāja izmēri gar rievas augstumu

Galīgais elementāro vadītāju skaits

Mazāki un lielāki plikas stieples izmēri

Izmērs atbilstoši rievas augstumam

Izmērs atbilstoši zīmoga rievas platumam

Rievu augstums

= [ (D H1 - D1)/ 2] - h c1;

= =[(520-371,4)/2]-18,3 =56 mm.

Izsmalcināts zobu platums šaurākajā vietā

Izsmalcināta magnētiskā indukcija šaurākajā statora zoba vietā

Strāvas blīvums statora tinumā J1

J1 = I1(c S a1);

J1 = 84,216/(45,465 1) = 3,852 A/mm2.

А1J1 = 311·3,852 = 1197,9 А2/(cm mm2).

(A1J1)pievienot = 2200·0,75·0,87=1435,5 A2/(cm mm2).

lв1 = (0,19+0,1 p)bcp1 + 10;

lв1 = (0,19+0,1 3) 80,64+10= 79,4 mm.

Statora tCP1 vidējais zobu sadalījums

tCP1 = (D1 + hП1)/z1;

tCP1 = p(371,4 + 56)/72 = 18,6 mm.

Statora tinuma spoles bCP1 vidējais platums

bCP1 = tCP1 UP1;

bCP1 = 18,6 7,2 = 133,6 mm.

Vidējais tinuma priekšējās daļas garums ll1

lл1 = 1,3 = 279,6 mm

Vidējais tinuma garums lcp1

lcp1 = 2 · (l1 + lл1) = 2 · (425 + 279,6) = 1409,2 mm.

Tinuma priekšējās daļas pagarinājuma garums lв1

3. Vāveres būra rotora tinums

asinhronā magnētiskā statora fāze

Izmantosim rotora tinumu ar pudeļu spraugām, jo h = 280 mm.

Rievu augstums no att. 9-12 ir vienāds ar hp2 = 40 mm.

Paredzētais rotora aizmugures augstums hc2 pie 2р=8 un h = 280 mm

hc2 = 0,38 · Dн2 - hp2 - ?dk2;

hc2 = 0,38 · 369,8 - 40 - ? 40 = 73,8 mm.

Magnētiskā indukcija Vs2 rotora aizmugurē

Вс2 = Ф · 106 / (2 · kc · l2 · hc2);

Vs2 = 0,028 106 / (2 0,95 430 73,8) = 0,464 T.

Zobu dalījums gar rotora ārējo diametru t2

t2 = рDн2/z2 = р · 369,8/86 = 13,4 mm.

Magnētiskā indukcija rotora zobos Вз2.

Vz2 = 1,9 T.

Literatūra

1. Goldbergs O.D., Gurins Y.S., Sviridenko I.S. Elektrisko mašīnu projektēšana. - M.: absolventu skola, 1984. - 431 lpp.

Ievietots vietnē Allbest.ru

...

Līdzīgi dokumenti

Asinhronā motora elektromagnētisko slodžu izmēru noteikšana un izvēle. Slotu izvēle un statora tinuma veids. Statora zoba zonas tinuma un izmēru aprēķins. Vāveres būra rotora un magnētiskās ķēdes aprēķins. Jaudas zudums tukšgaitā.

kursa darbs, pievienots 10.09.2012

4A100L4UZ sērijas līdzstrāvas motora dati. Asinhronā dzinēja ar vāveres sprostu rotoru galveno izmēru izvēle. Zobu zonas un statora tinuma aprēķins, tā slotu konfigurācija. Gaisa spraugas izvēle. Rotora un magnētiskās ķēdes aprēķins.

kursa darbs, pievienots 09.06.2012

Darbības raksturlielumu aprēķins asinhronam motoram ar vāveres sprostu rotoru. Statora tinumu stieples šķērsgriezuma statora spraugu, pagriezienu skaita noteikšana tinuma fāzē. Statora zobu zonas izmēru un gaisa spraugas aprēķins. Galveno zaudējumu aprēķini.

kursa darbs, pievienots 10.01.2011

Asinhronā motora statora, rotora, magnētiskās ķēdes un zudumu aprēķins. Darba režīma parametru un palaišanas raksturlielumu noteikšana. Asinhronā motora termiskais, ventilācijas un mehāniskais aprēķins. Vārpstas stingrības un izturības pārbaude.

kursa darbs, pievienots 10.10.2012

Asinhronā motora galveno izmēru izvēle. Statora zobu zonas izmēru noteikšana. Rotora, magnētiskās ķēdes, darba parametru, ekspluatācijas zudumu aprēķins. Starta raksturlielumu aprēķināšana un konstruēšana. Asinhronā motora termiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 27.09.2014

Pieļaujamo elektromagnētisko slodžu noteikšana un galveno motora izmēru izvēle. Bezslodzes strāvas, tinumu parametru un statora zoba zonas aprēķins. Magnētiskās ķēdes aprēķins. Parametru un raksturlielumu noteikšana mazām un lielām slīdēm.

kursa darbs, pievienots 11.12.2015

Statora tinuma un vāveres rotora izolācija. Tinumu aktīvā un induktīvā pretestība. Vāveres rotora tinuma pretestība ar ovāliem slēgtiem spraugām. Asinhronā motora nominālā darba režīma parametru aprēķins.

kursa darbs, pievienots 15.12.2011

Statora tinuma stieples šķērsgriezuma laukuma, tā zobu zonas lieluma, gaisa spraugas, rotora, magnētiskās ķēdes, darbības parametru, zudumu, palaišanas raksturlielumu aprēķins trīsfāzu asinhronā motora projektēšanai.

kursa darbs, pievienots 09.04.2010

Statora tinumu paplašināto un radiālo diagrammu uzbūve, īssavienojuma strāvas vektora noteikšana. Asinhronā motora sektoru diagrammas konstruēšana. Analītiskais aprēķins, izmantojot līdzvērtīgu ķēdi. Asinhronā motora darbības raksturlielumu uzbūve.

tests, pievienots 20.05.2014

Asinhronā motora tukšgaitas strāvas, statora un rotora pretestības noteikšana. Elektriskās piedziņas mehānisko un elektromehānisko raksturlielumu aprēķins un konstruēšana, nodrošinot statora tinuma frekvences un sprieguma regulēšanas likumus.

Sīkāka informācija Publicēta 27.12.2019

Cienījamie lasītāji! Bibliotēkas kolektīvs novēl laimīgu Jauno gadu un priecīgus Ziemassvētkus! Mēs no sirds vēlam jums un jūsu ģimenēm laimi, mīlestību, veselību, panākumus un prieku!
Lai nākošais gads jums sniedz labklājību, savstarpēju sapratni, harmoniju un labs garastāvoklis.
Veiksmi, labklājību un jūsu lolotāko vēlmju piepildījumu jaunajā gadā!

Pārbaudiet piekļuvi EBS Ibooks.ru

Sīkāka informācija Publicēta 12/03/2019

Cienījamie lasītāji! Līdz 2019. gada 31. decembrim mūsu universitātei ir nodrošināta testa piekļuve EBS Ibooks.ru, kurā varat iepazīties ar jebkuru grāmatu pilna teksta lasīšanas režīmā. Piekļuve iespējama no visiem universitātes tīklā esošajiem datoriem. Lai iegūtu attālo piekļuvi, ir nepieciešama reģistrācija.

"Genrihs Osipovičs Graftio - viņa dzimšanas 150. gadadienā"

Sīkāka informācija Publicēts 12/02/2019

Cienījamie lasītāji! Sadaļā “Virtuālās izstādes” ir jauna virtuālā izstāde “Henrikh Osipovich Graftio”. 2019. gadā aprit 150. gadadiena, kopš dzimis Genrihs Osipovičs, viens no mūsu valsts hidroenerģijas nozares pamatlicējiem. Zinātnieks enciklopēdists, talantīgs inženieris un izcils organizators Genrihs Osipovičs sniedza milzīgu ieguldījumu iekšzemes enerģētikas attīstībā.

Izstādi sagatavojuši bibliotēkas zinātniskās literatūras nodaļas darbinieki. Izstādē apskatāmi Genriha Osipoviča darbi no LETI vēstures fonda un publikācijas par viņu.

Izstādi var apskatīt

Pārbaudiet piekļuvi IPRbooks elektronisko bibliotēku sistēmai

Sīkāka informācija Publicēts 11.11.2019

Cienījamie lasītāji! No 2019. gada 8. novembra līdz 2019. gada 31. decembrim mūsu universitātei tika nodrošināta bezmaksas testa piekļuve lielākajai Krievijas pilna teksta datubāzei - IPR BOOKS elektronisko bibliotēku sistēmai. EBS IPR BOOKS satur vairāk nekā 130 000 publikāciju, no kurām vairāk nekā 50 000 ir unikālas izglītojošas un zinātniskās publikācijas. Platformā jums ir piekļuve pašreizējām grāmatām, kuras nevar atrast publiskajā domēnā internetā.

Piekļuve iespējama no visiem universitātes tīklā esošajiem datoriem.

Lai iegūtu attālo piekļuvi, jums jāsazinās ar elektronisko resursu nodaļu (1247. kab.) VChZ administratore Poļina Jurjevna Skleymova vai e-pasts [aizsargāts ar e-pastu] ar tēmu "Reģistrācija IPRbooks".

IZGLĪTĪBAS UN ZINĀTNES MINISTRIJA

KAZAHSTĀNAS REPUBLIKA

Nosaukta Ziemeļkazahstānas Valsts universitāte. M. Kozybajeva

Enerģētikas un mašīnzinību fakultāte

Enerģētikas un instrumentu inženierijas katedra

KURSA DARBS

Par tēmu: “Asinhronā motora ar vāveres būra rotoru projektēšana”

disciplīna - "Elektriskās mašīnas"

Pabeidza Kalantyrevs

Zinātniskais vadītājs

Tehnisko zinātņu doktors, prof. N.V. Šatkovska

Petropavlovska 2010

1. Galveno izmēru izvēle

2. Statora nišu skaita, apgriezienu skaita noteikšana tinuma fāzē, statora tinuma stieples šķērsgriezuma noteikšana.

3. Statora zobu zonas un gaisa spraugas izmēru aprēķins

4. Rotora aprēķins

5. Magnētiskās ķēdes aprēķins

6. Darbības parametri

7. Zaudējumu aprēķins

8. Darbības raksturlielumu aprēķins

9. Termiskais aprēķins

10. Darbības raksturlielumu aprēķins saskaņā ar sektoru diagramma

A pielikums

Secinājums

Atsauces

Asinhronie motori ir galvenie elektriskās enerģijas pārveidotāji mehāniskajā enerģijā un veido lielāko daļu mehānismu elektriskās piedziņas pamatu. 4A sērija aptver jaudas diapazonu no 0,06 līdz 400 kW, un tai ir 17 asu augstumi no 50 līdz 355 mm.

Šajā kursa projektā tiek apskatīts šāds dzinējs:

Izpilde atbilstoši aizsardzības pakāpei: IP23;

Dzesēšanas metode: IC0141.

Konstrukcija pēc uzstādīšanas metodes: IM1081 – pēc pirmā cipara – motors uz kājām, ar gultņu vairogiem; ar otro un trešo ciparu - no horizontāls izvietojums vārpsta un ķepu apakšējā atrašanās vieta; pēc ceturtā cipara - ar vienu cilindrisku vārpstas galu.

Klimatiskie ekspluatācijas apstākļi: U3 – ar burtu – mērenam klimatam; pēc skaita - izvietošanai slēgtās telpās ar dabisku ventilāciju bez mākslīgi kontrolētiem klimatiskajiem apstākļiem, kur temperatūras un gaisa mitruma svārstības, smilšu un putekļu iedarbība, saules starojums ir ievērojami mazāks nekā akmens, betona, koka un citu neapsildāmu brīvā dabā. telpas.

1. Galveno izmēru izvēle

1.1 Nosakiet polu pāru skaitu:

(1.1)

Tad stabu skaits

1.2. Nosakiet griešanās ass augstumu grafiski: saskaņā ar 9.18. attēlu, b

, saskaņā ar 9.8. tabulu mēs nosakām ārējo diametru, kas atbilst rotācijas asij.

1.3 Statora iekšējais diametrs

, aprēķinām pēc formulas: , (1.2) – koeficients noteikts pēc 9.9.tabulas. atrodas intervālā: .

Izvēlēsimies vērtību

, Tad

1.4. Definējiet polu dalījumu

: (1.3)

1.5. Nosakiet projektēšanas jaudu

, W: , (1.4) – jauda uz motora vārpstas, W; – statora tinuma EML attiecība pret nominālo spriegumu, ko aptuveni var noteikt no 9.20. attēla. Kad un , .

Aptuvenās vērtības

un ņemt to no līknēm, kas veidotas no 4A sērijas dzinēju datiem. 9.21. attēls, c. Pie kW un , , a

1.6. Elektromagnētiskās slodzes A un B d nosaka grafiski, izmantojot līknes 9.23. attēlā, b. Plkst

kW un , , T.

1.7 Tinuma koeficients

. Divslāņu tinumiem pie 2p>2 jāņem = 0,91–0,92. Pieņemsim.

1.8 Nosakām motora vārpstas W sinhrono leņķisko ātrumu:

, (1.5) – sinhronais griešanās ātrums.

1.9 Aprēķiniet gaisa spraugas garumu

:
, (1.6) – lauka formas koeficients. .

1.10. Pareizas galveno izmēru izvēles kritērijs D un

kalpo kā koeficients, kam jābūt pieļaujamās robežās, 9.25. attēls, b. . l vērtība ir ieteicamās robežās, kas nozīmē, ka galvenie izmēri ir noteikti pareizi.

2. Statora spraugu, pagriezienu skaita noteikšana tinuma fāzē un statora tinuma stieples šķērsgriezuma noteikšana.

2.1. Noteiksim robežvērtības: t 1 max un t 1 min 9.26. attēls. Plkst

Un , , .

2.2 Statora slotu skaits:

, (2.1) (2.2)

Visbeidzot, slotu skaitam jābūt reizinātam ar slotu skaitu uz vienu polu un fāzi: q. Pieņemsim

, Tad
, (2.3)

kur m ir fāžu skaits.

2.3 Visbeidzot mēs nosakām statora zobu sadalījumu:

(2.4)

2.4. Sākotnējā statora tinuma strāva

(2.5)

2.5 Efektīvo vadītāju skaits slotā (atkarībā no

Ir viegli iesniegt savu labo darbu zināšanu bāzei. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Ievietots vietnē http://www.allbest.ru/

disciplīna"

Kursa projekts

"Asinhronā motora ar vāveres sprostu rotoru dizains"

Tehniskās specifikācijas

Izstrādājiet asinhrono trīsfāzu motoru ar vāveres sprostu rotoru:

P = 15 kW, U = 220/380 V, 2р = 2;

n = 3000 apgr./min., = 90%, cos = 0,89, S NOM = 3%;

h = 160 M p / M n = 1,8, M max / M n = 2,7, I p / I n = 7;

dizains IM1001;

IP44 aizsardzība;

dzesēšanas metode IC0141;

klimatiskā versija un izvietojuma kategorija U3;

izolācijas siltumizturības klase F.

darba režīms S1

Pamata ģeometrisko izmēru noteikšana

1. Vispirms izvēlieties rotācijas ass augstumu saskaņā ar att. 8.17, un (turpmāk visas formulas, tabulas un attēli no) h = 150 mm.

No galda 8.6 mēs ņemam tuvāko mazāko vērtību h = 132 mm un a = 0,225 m (D a ir statora ārējais diametrs).

2. Nosakiet statora iekšējo diametru:

D = K D D a = 0,560,225 = 0,126 (m)

K D - proporcionalitātes koeficients, kas noteikts saskaņā ar tabulu. 8.7.

3. Polu dalīšana

m

kur 2p ir polu pāru skaits.

4. Nosakiet paredzamo jaudu:

P = (P 2 k E)/(cos)

k E - statora tinuma EMF attiecība pret nominālo spriegumu, kas noteikta no att. 8,20, k E = 0,983

- Asinhronā motora efektivitāte saskaņā ar att. 8,21,a, = 0,89, cos = 0,91

P 2 - jauda uz motora vārpstas, W

P = (1510 3 0,983) / (0,890,91) = 18206 (W)

5. Noteikt elektromagnētiskās slodzes (provizoriski) saskaņā ar att. 8.22, b:

Lineārā slodze (visu tinuma pagriezienu strāvas attiecība pret apkārtmēru) A = 25,310 3 (A/m)

Indukcija gaisa spraugā B= 0,73 (T)

6. Mēs izvēlamies sākotnējo tinuma koeficientu atkarībā no statora tinuma veida. Viena slāņa tinumiem k O1 = 0,95 0,96.

Pieņemsim k O1 = 0,96.

7. Gaisa spraugas paredzamo garumu nosaka pēc formulas:

= P / (k V D 2 k O 1 AB)

k B ir lauka formas koeficients, kas sākotnēji pieņemts vienāds ar

kV = / () = 1,11

- dzinēja vārpstas sinhronais leņķiskais ātrums, rad/s, aprēķināts pēc formulas

rad/s

kur 1 ir barošanas frekvence, Hz

= 18206 / (1 110 126 2 3140 9625 310 3 0,73) = 0,19 (m)

8. Pārbaudiet attiecību = / . Tam jābūt diapazonā no 0,19 līdz 0,87, kas noteikts no 3. att. 8.25:

= 0,19 / 0,198 = 0,96

Iegūtā vērtība ir lielāka par ieteicamajām robežām, tāpēc pieņemam nākamo lielāko no standarta sērijas (8.6. tabula) griešanās ass augstumu h = 160 mm. Mēs atkārtojam aprēķinus saskaņā ar punktiem. 1-8:

D a = 0,272 (m) P = (1510 3 0,984) / (0,910,89) = 18224 (W)

D = 0,560,272 = 0,152 (m) A = 3410 3 (A/m)

= (3 140 152) / 2 = 0,239 (m) B = 0,738 (T)

= 18224 / (1110,152 2 3140,963610 3 0,738) = 0,091 (m)

= 0,091 / 0,239 = 0,38

Tinumu, spraugu un statora jūga aprēķins

Definīcija Z 1 , 1 Un sadaļas vadi tinumi stators

1. Zobu dalījuma 1 robežvērtības mēs nosakām saskaņā ar att. 6-15:

1 maks. = 18 (mm) 1 min = 13 (mm)

2. Statora slotu skaita robežvērtības nosaka pēc šādām formulām

Mēs pieņemam 1 = 36, tad q = Z 1 / (2pm), kur m ir fāžu skaits

q = 36 / (23) = 6

Tinums ir vienslāņa.

3. Visbeidzot nosakām statora zobu sadalījumu:

m = 1410 -3 m

4. Atrodiet efektīvo vadītāju skaitu rievā (sākotnēji, ja tinumā nav paralēlu zaru (a = 1)):

u =

I 1H ir statora tinuma nominālā strāva A, un to nosaka pēc formulas:

I 1H = P 2 / (mU 1 H cos) = 1510 3 / (32200,890,91) = 28,06 (A)

u = = 16

5. Mēs pieņemam a=2, tad

u = au = 216 = 32

6. Mēs iegūstam galīgās vērtības:

apgriezienu skaits tinuma fāzē

lineārā slodze

Transportlīdzeklis

plūsma

Ф = (1) -1

k O1 - tinuma koeficienta galīgā vērtība, ko nosaka pēc formulas:

k О1 = k У k Р

k У - saīsināšanas koeficients, viena slāņa tinumam k У = 1

k P - sadalījuma koeficients, noteikts no tabulas. 3.16 pirmajai harmonikai

k P = 0,957

Ф = = 0,01 (Wb)

gaisa spraugas indukcija

Tl

Vērtības A un B ir pieļaujamās robežās (8.22.b att.)

7. Strāvas blīvums statora tinumā (sākotnēji):

J 1 = (AJ 1)/ A = (18110 9)/ (33,810 3) = 5,3610 6 (A/m2)

lineārās slodzes un strāvas blīvuma reizinājumu nosaka no att. 8.27, dzim.

Efektīvais vadītāja šķērsgriezums (provizorisks):

q EF = I 1 H / (aJ 1) = 28,06 / (25,1310 6) = 2,7310 -6 (m 2) = 2,73 (mm 2)

Mēs pieņemam n EL = 2, tad

q EL = q EF / 2 = 2,73 / 2 = 1,365 (mm 2)

n EL - elementāru vadītāju skaits

q EL - elementāra vadītāja posms

Mēs izvēlamies PETV tinuma vadu (saskaņā ar tabulu A3.1) ar šādiem datiem:

tukšās stieples nominālais diametrs d EL = 1,32 mm

izolētās stieples vidējais diametrs d IZ = 1,384 mm

tukšas stieples šķērsgriezuma laukums q EL = 1,118 mm 2

efektīvā vadītāja šķērsgriezuma laukums q EF = 1,1182 = 2,236 (mm 2)

9. Strāvas blīvums statora tinumā (galīgais)

Aprēķins izmēriem robains zonām stators Un gaisu sprauga

Rieva stators - saskaņā ar att. 1, a ar izmēru attiecību, kas nodrošina zobu sānu malu paralēlismu.

1. Pieņemam iepriekš saskaņā ar tabulu. 8.10:

indukcijas vērtība statora zobos B Z1 = 1,9 (T) indukcijas vērtība statora jūgā B a = 1,6 (T), tad zoba platums

b Z1 =

k C - serdes piepildījuma koeficients ar tēraudu, saskaņā ar tabulu. 8.11 oksidētām tērauda loksnēm 2013. gada C = 0.97

СТ1 - tērauda statora serdeņu garums, mašīnām ar 1,5 mm

ST1 = 0,091 (m)

b Z1 = = 6,410 -3 (m) = 6,4 (mm)

statora jūga augstums

2. Zīmoga rievas izmēri ir:

rievas spraugas platums b W = 4,0 (mm)

rievas spraugas augstums h W = 1,0 (mm), = 45

rievas augstums

h P = h a = = 23,8 (mm) (25)

rievas dibena platums

b 2 = = = 14,5 (mm) (26)

rievas augšdaļas platums

b 1 = = = 10,4 (mm) (27)

h 1 = h P - + = = 19,6 (mm) (28)

3. Rievas atstarpes izmēri, ņemot vērā montāžas pielaides:

ja h = 160 250 (mm) b P = 0,2 (mm); h P = 0,2 (mm)

b 2 = b 2 - b P = 14,5 - 0,2 = 14,3 (mm) (29)

b 1 = b 1 - b P = 10,4 - 0,2 = 10,2 (mm) (30)

h 1 = h 1 - h P = 19,6 - 0,2 = 19,4 (mm) (31)

Vadu novietošanas rievas šķērsgriezuma laukums:

S P = S NO S PR

Blīvju šķērsgriezuma laukums S PR = 0

korpusa izolācijas šķērsgriezuma laukums rievā

S NO = b NO (2 h P + b 1 + b 2)

b IZ - vienpusējas izolācijas biezums rievā, saskaņā ar tabulu. 3,1 b IZ = 0,4 (mm)

S NO = 0,4 (223,8+14,5+10,4) = 29 (mm 2)

S P = 0,5 (14,3+10,2) 19,4 29 = 208,65 (mm 2)

4. Rievu piepildījuma koeficients:

k Z = [(d IZ) 2 u n n EL ] / S P = (1,405 2402)/208,65 = 0,757 (34)

Iegūtā k3 vērtība mehanizētai tinumu uzstādīšanai ir pārmērīgi augsta. Aizpildījuma koeficientam jābūt diapazonā no 0,70 līdz 0,72 (no 3.-12. tabulas). Samazināsim aizpildījuma koeficientu, palielinot rievas šķērsgriezuma laukumu.

Ņemsim B Z1 = 1,94 (T) un B a = 1,64 (T), kas ir pieņemami, jo šīs vērtības pārsniedz ieteicamās tikai par 2,5 - 3%.

5. Atkārtojiet aprēķinu saskaņā ar punktiem. 1-4.

b Z1 = = 0,0063 (m) = 6,3 (mm) b 2 = = 11,55 (mm)

h a = = 0,0353 (m) = 35,3 (mm) b 1 = = 8,46 (mm)

h P = = 24,7 (mm) h 1 = = 20,25 (mm)

b 2 = = 11,75 (mm)

b 1 = = 8,66 (mm)

h 1 = = 20,45 (mm)

S NO = = 29,9 (mm 2)

S P = = 172,7 (mm 2)

k З = = 0,7088 0,71

Formas rievas izmēri ir parādīti attēlā. 1, a.

Tinumu, spraugu un rotora jūga aprēķins

1. Noteikt gaisa spraugu (saskaņā ar 8.31. att.): = 0,8 (mm)

2. Rotoru spraugu skaits (saskaņā ar 8.16. tabulu): Z 2 = 28

3. Ārējais diametrs:

D 2 = D2 = 0,15220,810 -3 = 0,150 (m) (35)

4. Rotora magnētiskās ķēdes garums 2 = 1 = 0,091 (m)

5. Zobu dalīšana:

t 2 = (D 2) / Z 2 = (3 140 150) / 28 = 0,0168 (m) = 16,8 (mm) (36)

6. Rotora iekšējais diametrs ir vienāds ar vārpstas diametru, jo serde ir tieši uzstādīta uz vārpstas:

D J = D B = k B D a = 0,230,272 = 0,0626 (m) 60 (mm) (37)

Koeficienta k B vērtība ir ņemta no tabulas. 8,17: kV = 0,23

7. Sākotnējā strāvas vērtība rotora stieņā:

I 2 = k i I 1 i

k i ir koeficients, kas ņem vērā magnetizējošās strāvas un tinuma pretestības ietekmi uz I 1 / I 2 attiecību. k i = 0,2+0,8cos = 0,93

i - strāvas samazināšanas koeficients:

i = (2m 1 1 k O 1) / Z 2 = (23960,957) / 28 = 19,7

I 2 = 0,9328,0619,7 = 514,1 (A)

8. Stieņa šķērsgriezuma laukums:

q C = I 2 / J 2

J 2 - strāvas blīvums rotora stieņos, piepildot rievas ar alumīniju, tas tiek izvēlēts

J 2 = (2,53,5) 10 6 (A/m 2)

q C = 514,1 / (3,510 6) = 146,910 -6 (m 2) = 146,9 (mm 2)

9. Rotora grope - kā parādīts attēlā. 1. b. Izstrādājam bumbierveida slēgtās rievas ar spraugas izmēriem b W = 1,5 mm un h W = 0,7 mm. Mēs izvēlamies džempera augstumu virs rievas, kas vienāds ar h W = 1 mm.

Pieļaujamais zobu platums

b Z2 = = = 7,010 -3 (m) = 7,0 (mm) (41)

B Z2 - indukcija rotora zobos, saskaņā ar tabulu. 8,10 V Z2 = 1,8 (T)

Rievu izmēri

b 1 ===10,5 (mm)

b 2 = = = 5,54 (mm) (43)

h 1 = (b 1 - b 2) (Z 2 / (2)) = (10,5 - 5,54) (28/6,28) = 22,11 (mm) (44)

Mēs ņemam b 1 = 10,5 mm, b 2 = 5,5 mm, h 1 = 22,11 mm.

10. Mēs norādām rotora zobu platumu

b Z2 = = 9,1 (mm)

b Z2 = = 3,14 9,1 (mm)

b Z2 = b Z2 9,1 (mm)

Pilns rievas augstums:

h P 2 = h Ш + h Ш +0,5 b 1 + h 1 + 0,5 b 2 = 1 + 0,7 + 0,510,5 + 22,11 + 0,55,5 = 31,81 (mm)

Stieņa šķērsgriezums:

q C = (/8) (b 1 b 1 + b 2 b 2) + 0,5 (b 1 + b 2) h 1 =

(3,14/8) (10,5 2 +5,5 2)+0,5 (10,5+5,5)22,11 = 195,2 (mm 2)

11. Strāvas blīvums stieņā:

J 2 = I 2 / q C = 514,1 / 195, 210 -6 = 3, 4910 6 (A/m 2)

12.Īssavienojuma gredzeni. Šķērsgriezuma laukums:

qKL = IKL / JKL

JKL - strāvas blīvums noslēgšanas gredzenos:

JCL = 0,85 J2 = 0,853,49106 = 2,97106 (A/m2) (51)

ICL - strāva gredzenos:

ICL = I2 /

= 2sin = 2sin = 0,224 (53)

ICL = 514,1/0,224 = 2295,1 (A)

qKL = 2295 / 2,97106 = 772,710-6 (m2) = 772,7 (mm2)

13. Noslēdzošo gredzenu izmēri:

hKL = 1,25 hP2 = 1,2531,8 = 38,2 (mm) (54)

bKL = qKL / hKL = 772,7 / 38,2 = 20,2 (mm) (55)

qKL = bKLhKL = 38,2 20,2 = 771,6 (mm2) (56)

DK. CP = D2 — hKL = 150–38,2 = 111,8 (mm) (57)

Magnētiskās ķēdes aprēķins

Tērauda magnētiskais serdenis 2013; loksnes biezums 0,5 mm.

1. Gaisa spraugas magnētiskais spriegums:

F= 1,5910 6 Bk, kur (58)

k- gaisa spraugas koeficients:

k = t 1 / (t 1 -)

= = = 2,5

k= = 1,17

F = 1,5910 6 0,7231,170,810 -3 = 893,25 (A)

2. Zobu zonu magnētiskais spriegums:

stators

F Z1 = 2h Z1 H Z1

h Z1 - aprēķinātais statora zoba augstums, h Z1 = h P1 = 24,7 (mm)

H Z1 - lauka intensitātes vērtība statora zobos, saskaņā ar tabulu P1.7 pie B pie B Z1 = 1,94 (T) tēraudam 2013 H Z1 = 2430 (A/m)

F Z1 = 224,710 -3 2430 = 120 (A)

aprēķinātā indukcija zobos:

B Z1 = = = 1,934 (T)

tā kā B Z1 ir 1,8 (T), ir jāņem vērā plūsmas atzars rievā un jāatrod faktiskā indukcija zobā B Z1.

Koeficients k PH augstums h ZX = 0,5h Z:

k PH =

b PH = 0,5 (b 1 + b 2) = 0,5 (8,66+11,75) = 12,6

k PH = = 2,06

B Z1 = B Z1 - 0 H Z1 k PH

Mēs pieņemam B Z1 = 1,94 (T), pārbaudiet B Z1 un B Z1 attiecību:

1,94 = 1,934 - 1,25610 -6 24302,06 = 1,93

rotors

F Z2 = 2h Z2 H Z2

h Z2 - rotora zoba projektētais augstums:

h Z2 = h P2 — 0,1 b 2 = 31,8–0,15,5 = 31,25 (mm)

H Z2 - lauka intensitātes vērtība rotora zobos, saskaņā ar tabulu P1.7 pie B Z2 = 1,8 (T) tēraudam 2013 H Z2 = 1520 (A/m)

F Z2 = 231,25 10 -3 1520 = 81,02 (A)

zobu indukcija

B Z2 = = = 1,799 (T) 1,8 (T)

3. Zobu zonas piesātinājuma koeficients

k Z = 1+= 1+= 1,23

4. Sjūga magnētiskais spriegums:

stators

F a = L a H a

La - statora jūga vidējās magnētiskās līnijas garums, m:

L a = = = 0,376 (m)

H a - lauka stiprums, saskaņā ar tabulu P1.6 pie B a = 1,64 (T) H a = 902 (A/m)

F a = 0,376902 = 339,2 (A)

B a =

h a - statora jūga projektētais augstums, m:

h a = 0,5 (D a - D) - h P 1 = 0,5 (272 - 152) - 24,7 = 35,3 (mm)

B a = = 1,6407 (T) 1,64 (T)

rotors

F j = L j H j

L j ir vidējās magnētiskās plūsmas līnijas garums rotora jūgā:

Lj = 2hj

h j - rotora aizmugures augstums:

h j = - h P2 = - 31,8 = 13,7 (mm)

L j = 213,7 10-3 = 0,027 (m)

B j =

h j - rotora jūga projektētais augstums, m:

h j = = = 40,5 (mm)

B j = = 1,28 (T)

H j - lauka stiprums, saskaņā ar tabulu P1.6 pie B j = 1,28 (T) H j = 307 (A/m)

F j = 0,027307 = 8,29 (A)

5. Magnētiskās ķēdes kopējais magnētiskais spriegums uz polu pāri:

F C = F + F Z1 + F Z2 + F a + F j = 893,25 + 120 + 81,02 + 339,2 + 8,29 = 1441,83 (A)

6. Magnētiskās ķēdes piesātinājuma koeficients:

k = F C / F = 1441,83/893,25 = 1,6

7. Magnetizējošā strāva:

I = = = 7,3 (A)

relatīvā vērtība

I = I / I 1H = 7,3 / 28,06 = 0,26

Asinhronās mašīnas parametru aprēķins nominālajam režīmam

1. Statora tinuma fāzes aktīvā pretestība:

r 1 = 115

115 - tinuma materiāla īpatnējā pretestība projektētajā temperatūrā, Ohm. Izolācijas siltumizturības klasei F projektētā temperatūra ir 115 grādi. Varam 115 = 10 -6 /41 Ohm.

L 1 - statora tinuma fāzes efektīvo vadītāju kopējais garums, m:

L 1 = CP1 1

CP1 - vidējais statora tinuma pagrieziena garums, m:

CP1 = 2 (P1 + L1)

P1 - rievas daļas garums, P1 = 1 = 0,091 (m)

L1 - spoles priekšējā daļa

L1 = K L b CT +2V

K L - koeficients, kura vērtība ņemta no 8.21 tabulas: K L = 1,2

B ir spoles taisnās daļas garums, kas stiepjas no rievas no serdes gala līdz frontālās daļas izliekuma sākumam, m Mēs ņemam B = 0,01.

b CT - vidējais spoles platums, m:

b CT = 1

1 - statora tinuma soļa relatīvais saīsinājums, 1 = 1

b CT = = 0,277 (m)

L1 = 1,20,277+20,01 = 0,352 (m)

CP1 = 2 (0,091+0,352) = 0,882 (m)

L 1 = 0,88296 = 84,67 (m)

r 1 = = 0,308 (omi)

Spoles priekšējās daļas pagarinājuma garums

OUT = K OUT b CT + B = 0,260,277+0,01 = 0,08202 (m) = 82,02 (mm) (90)

Saskaņā ar tabulu 8.21 K OUT = 0,26

Relatīvā vērtība

r 1 = r 1 = 0,308 = 0,05

2. Rotora tinuma fāzes aktīvā pretestība:

r 2 = r C +

r C - stieņa pretestība:

r C = 115

lietajam alumīnija rotora tinumam 115 = 10 -6 / 20,5 (Om).

r C = = 22,210-6 (omi)

r CL - starp diviem blakus esošiem stieņiem noslēgtā noslēdzošā gredzena sekcijas pretestība

r CL = 115 = = 1,0110 -6 (omi) (94)

r 2 = 22,210 -6 + = 47,110 -6 (omi)

Mēs samazinām r 2 līdz statora tinuma apgriezienu skaitam:

r 2 = r 2 = 47,110 -6 = 0,170 (omi) (95)

Relatīvā vērtība:

r 2 = r 2 = 0,170 = 0,02168 0,022

3. Statora tinuma fāzes induktīvā pretestība:

x 1 = 15,8 (P1 + L1 + D1), kur (96)

P1 - spraugas izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients:

P1 =

h 2 = h 1 - 2b IZ = 20,45 - 20,4 = 19,65 (mm)

b 1 = 8,66 (mm)

h K = 0,5 (b 1 - b) = 0,5 (8,66 - 4) = 2,33 (mm)

h 1 = 0 (vadītāji ir nostiprināti ar rievas vāku)

k = 1; k = 1; = = 0,091 (m)

P1 = = 1,4

L1 - frontālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients:

L1 = 0,34 (L1 - 0,64) = 0,34 (0,352 - 0,640,239) = 3,8

D1 - diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients

D1 =

= 2k SK k - k O1 2 (1+ SK 2)

k = 1

SK = 0, jo nav rievu slīpuma

k SC nosaka no līknēm attēlā. 8.51,d atkarībā no t 2 /t 1 un SC

= = 1,34; SK = 0; k SC = 1,4

= 21,41 - 0,957 2 1,34 2 = 1,15

D1 = 1,15 = 1,43

x 1 = 15,8 (1,4 + 3,8 + 1,43) = 0,731 (omi)

Relatīvā vērtība

x 1 = x 1 = 0,731 = 0,093

4. Rotora tinuma fāzes induktīvā pretestība:

x 2 = 7,9 1 (P2 + L2 + D2 + SK) 10 -6 (102)

P2 = k D +

h 0 = h 1 + 0,4 b 2 = 17,5 + 0,45,5 = 19,7 (mm)

k D = 1

P2 = = 3,08

L2 = = = 1,4

D2 =

= = = 1,004

jo ar slēgtām spraugām Z 0

D2 = = 1,5

x 2 = 7,9500,091 (3,08+1,4+1,5) 10-6 = 21510-6 (omi)

Mēs samazinām x 2 līdz statora apgriezienu skaitam:

x 2 = x 2 = = 0,778 (omi)

Relatīvā vērtība

x 2 = x 2 = 0,778 = 0,099 (108)

Jaudas zudumu aprēķins

1. Galvenie zudumi tēraudā:

P ST. OSN. = P 1,0/50 (k Jā B a 2 m a + k DZ B Z1 2 + m Z1)

P 1,0/50 - īpatnējie zudumi pie indukcijas 1 T un magnetizācijas maiņas frekvence 50 Hz. Saskaņā ar tabulu 8,26 tēraudam 2013 P 1,0/50 = 2,5 (W/kg)

m a - statora jūga tērauda masa, kg:

m a = (D a - h a)h a k C1 C =

= 3,14 (0,272 - 0,0353) 0,03530,0910,977,810 3 = 17,67 (kg)

C - tērauda īpatnējais svars; aprēķinos ņemam C = 7,810 3 (kg/m 3)

m Z1 - statora zobu tērauda masa, kg:

m Z1 = h Z1 b Z1 SR. Z 1 CT 1 k C 1 C =

= 24 710 -3 6 310 -3 360 0910 977 810 3 = 3,14 (kg) (111)

k Jā un k ДZ ir koeficienti, kas ņem vērā nevienmērīga plūsmas sadalījuma ietekmi uz zudumiem tēraudā pa magnētiskās serdes sekciju sekcijām un tehnoloģiskie faktori. Aptuveni varam ņemt k Da = 1,6 un k DZ = 1,8.

PCT. OSN. = 2,51 (1,61,64217,67+1,81,93423,14) = 242,9 (W)

2. Virsmas zudumi rotorā:

PPOV2 = pPOV2(t2 - bSH2)Z2ST2

pSOV2 — īpatnējie virsmas zudumi:

pPOV2 = 0,5k02(B02t1103)2

B02 - indukcijas pulsācijas amplitūda gaisa spraugā virs rotora zobu vainagiem:

B02=02

02 ir atkarīgs no statora spraugu spraugas platuma attiecības pret gaisa spraugu. 02 (pie bШ1/ = 4/0,5 = 8 saskaņā ar 8.53. att.,b) = 0,375

k02 ir koeficients, kas ņem vērā rotora zobu galviņu virsmas apstrādes ietekmi uz specifiskajiem zudumiem. Ņemsim k02 =1,5

B02 = 0,3571,180,739 = 0,331 (T)

pPOV2 = 0,51,5 (0,33114)2 = 568 (16,8–1,5)24 0,091 = 22,2 (W)

3. Pulsācijas zudumi rotora zobos:

PPUL2 = 0,11 mZ2

BPUL2 - indukcijas pulsāciju amplitūda zobu vidusdaļā:

BPUL2 = BZ2

mZ2 - tērauda rotora zobu masa, kg:

mZ2 = Z2hZ2bZ2СТ2kC2C =

= 2826,6510-39,110-30,0910,977,8103 = 3,59 (kg) (117)

BPUL2 = = 0,103 (T)

PPUL2 = 0,11 = 33,9 (W)

4. Papildu zudumu apjoms tēraudā:

PCT. PIEVIENOT. = PPOV1+PPUL1+PPOV2+PPUL2 = 22,2 + 33,9 = 56,1 (W

5. Kopējie zudumi tēraudā:

PCT. = PST. OSN. + PST. PIEVIENOT. = 242,9 + 56,1 = 299 (W

6. Mehāniskie zudumi:

PMECH = KTDa4 = 0,2724 = 492,6 (W) (120)

Dzinējiem ar 2р=2 KT =1.

7. Motora darbība tukšgaitā:

IX. X.

IХ.Х.а. =

PE1 H.H. = mI2r1 = 37,320,308 = 27,4 (W)

IХ.Х.а. = = 1,24 (A)

IX.H.R. I = 7,3 (A)

IX.X. = = 7,405 (A)

cos xx = IX.X.a / IX.X. = 1,24/4,98 = 0,25

asinhronā trīsfāzu motora vāveres būra rotors

Veiktspējas aprēķins

1. Parametri:

r 12 = P ST. OSN. /(mI 2) = 242,9/(37,3 2) = 3,48 (omi)

x 12 = U 1H / I - x 1 = 220/7,3 - 1,09 = 44,55 (omi)

c 1 = 1 + x 1 / x 12 = 1 + 0,731/44,55 = 1,024 (omi)

= = =

= arctāns 0,0067 = 0,38 (23) 1 o

Sinhronās tukšgaitas strāvas aktīvā sastāvdaļa:

I 0a = (P ST. BASIC +3I 2 r 1) / (3U 1H) = = 0,41 (A)

a = c 1 2 = 1,024 2 = 1,048

b = 0

a = c 1 r 1 = 1,0240,308 = 0,402 (omi)

b = c 1 (x 1 + c 1 x 2) = 1,024 (0,731+1,0241,12) = 2,51 (omi)

Zaudējumi, kas nemainās, mainoties slīdēšanai:

P ST. +P KĀŽĀDAS = 299+492,6 = 791,6 (W)

Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S




Z = (R2 +X2) 0,5



I 1a = I 0a + I 2 cos 2
I 1p = I 0p + I 2 sin 2
I 1 = (I 1a 2 +I 1p 2) 0,5

P 1 = 3U 1 I 1a 10 -3
P E 1 = 3I 1 2 r 1 10 -3
P E 2 = 3I 2 2 r 2 10 -3
P ADD = 0,005P 1
P=P ST +P MECH +P E1 +P E2 +P ADD

1. tabula. Asinhronā motora darbības raksturlielumi

P2NOM = 15 kW; I0p = I = 7,3 A; PCT. +PMECH. = 791,6 W

U1NOM = 220/380 V; r1 = 0,308 omi; r2 = 0,170 omi

2р=2; I0a = 0,41 A; c1 = 1,024; a = 1,048; b = 0;

a = 0,402 (omi); b = 2,51 (omi)

2. Aprēķināt veiktspējas raksturlielumus slīdēšanai

S = 0,005; 0,01; 0,015

0,02;0,025;0,03;0,035, provizoriski pieņemot, ka SNOM r2 = 0,03

Aprēķinu rezultāti ir apkopoti tabulā. 1. Pēc veiktspējas raksturlielumu konstruēšanas (2. att.) precizējam nominālās slīdēšanas vērtību: SН = 0,034.

Projektētā motora nominālie dati:

P2NOM = 15 kW cos NOM = 0,891

U1NOM = 220/380 V NOM = 0,858

I1NOM = 28,5 A

Sākuma raksturlielumu aprēķins

Aprēķins straumes Ar ņemot vērā ietekme izmaiņas parametrus zem ietekme efekts represijas strāva (bez grāmatvedība ietekme nepatīkams cijas no lauki izkliedēšana)

Detalizēti aprēķins dots S = 1. Aprēķinu dati atlikušajiem punktiem ir apkopoti tabulā. 2.

1. Rotora tinuma aktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

= 2 h C = 63,61 h C = 63,610,0255 = 1,62 (130)

aprēķins = 115 o C; 115 = 10-6 /20,5 (omi); b C /b P =1; 1 = 50 Hz

h C = h P – (h W + h W) = 27,2 – (0,7+1) = 25,5 (mm)

- stieņa “samazināts augstums”.

saskaņā ar att. 8,57 = 1,62 mēs atrodam = 0,43

h r = = = 0,0178 (m) = 17,8 (mm)

kopš (0,510,5) 17,8 (17,5+0,510,5):

q r =

h r - strāvas iespiešanās dziļums stienī

q r - šķērsgriezuma laukums, ko ierobežo augstums h r

b r = = 6,91 (mm)

q r = = 152,5 (mm 2)

k r = q C /q r = 195,2 / 152,5 = 1,28 (135)

K R = = 1,13

r C = r C = 22,210 -6 (omi)

r 2 = 47,110 -6 (omi)

Samazināta rotora pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

r 2 = K R r 2 = 1130,235 = 0,265 (omi)

2. Rotora tinuma induktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

par = 1,62 = kD = 0,86

KX = (P2 +L2 +D2)/(P2 +L2 +D2)

P2 = P2 - P2

P2 = P2(1- kD) = =

= = 0,13

P2 = 3,08 - 0,13 = 2,95

KX = = 0,98

x2 = KXx2 = 0,980,778 = 0,762 (omi)

3. Sākuma parametri:

Savstarpējās indukcijas pretestība

x 12P = k x 12 = 1644,55 = 80,19 (omi) (142)

ar 1P = 1+x1/x12P = 1+1,1/80,19 = 1,013 (143)

4. Strāvu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

R P = r 1 + c 1 P r 2 /s = 0,308 + 1,0130,265 = 0,661 (omi)

Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S

63,61h C S 0,5



K R = 1+(r C /r 2) (k r - 1)





R P = r 1 + c 1 P r 2 /s
X P = x 1 + c 1 P x 2
I 2 = U 1 / (RP 2 + X P 2) 0,5
I 1 = I 2 (RP 2 + + (X P + x 12 P) 2) 0,5 / (c 1 P x 12 P)

2. tabula. Strāvu aprēķins asinhronā motora palaišanas režīmā ar vāverveida rotoru, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2р=2; I1NOM = 28,5 A;

r2 = 0,170 omi; x12P = 80,19 omi; s1P = 1,013; SNOM = 0,034

XП = x1 + s1Пх2 = 0,731 + 1,0130,762 = 1,5 (omi)

I2 = U1 / (RP2+HP2)0,5 = 220/(0,6612+1,52)0,5 = 137,9 (A)

I1 = I2 (RP2+(HP+x12P)2)0,5/ (c1Px12P)=

=137,9(0,6612+(1,5+80,19)2)0,5/(1,01380,19)= 140,8 (A)

Aprēķins palaišanas ierīces īpašības Ar ņemot vērā ietekme efekts represijas strāva Un piesātinājums no lauki izkliedēšana

Aprēķins veikt raksturīgiem punktiem, kas atbilst S=1; 0,8; 0,5;

0,2; 0,1, šajā gadījumā mēs izmantojam strāvu un pretestību vērtības tām pašām slīdēm, ņemot vērā strāvas nobīdes ietekmi.

Aprēķinu dati ir apkopoti tabulā. 3. Detalizēts aprēķins dots S=1.

1. Tinumu induktīvā pretestība. Mēs pieņemam k US =1,35:

Vidējais tinuma MMF, kas saistīts ar vienu statora tinuma slotu:

F P. SR. = = = 3916,4 (A)

C N = 1,043

Fiktīvas noplūdes plūsmas indukcija gaisa spraugā:

B Ф =(F P. SR. /(1,6С N))10 -6 =(3916,410 -6)/(1,60,810 -3 1,043) = 5,27(T)

pie B Ф = 5,27 (T) atrodam k = 0,47

Statora tinuma spraugas noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma ietekmi:

сЭ1 = (t1 - bШ1) (1 - к) = (14 - 4) (1 - 0,47) = 6,36

P1 ASV. =((hШ1 +0,58hK)/bШ1)(сЭ1/(сЭ1+1,5bШ1))

hK = (b1 - bШ1)/2 = (10,5 - 4) / 2 = 3,25 (153)

P1 ASV. =

P1 ASV. = P1 - P1 ASV. = 1,4 - 0,37 = 1,03

Statora tinuma diferenciālās noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma ietekmi:

D1 ASV. = D1k = 1,430,47 = 0,672

Statora tinuma fāzes induktīvā pretestība, ņemot vērā piesātinājuma ietekmi:

x1 ASV. = (x11 ASV)/ 1 = = 0,607 (omi)

Rotora tinuma spraugas noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma un strāvas nobīdes ietekmi:

P2. ASV. = (hШ2/bШ2)/(cЭ2/(сЭ2+bШ2))

sE2 = (t2 - bSh2) (1 - k) = (16,8 - 1,5) (1 - 0,47) = 10,6

hШ2 = hШ +hШ = 1+0,7 = 1,7 (mm)

P2. ASV. =

P2. ASV. = P2 - P2. ASV. = 2,95 - 0,99 = 1,96

Rotora diferenciālās noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma ietekmi:

D2. ASV. = D2k = 1,50,47 = 0,705

Samazināta rotora tinuma fāzes induktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma efektu ietekmi:

x2 ASV = (x22 ASV)/ 2 = = 0,529 (omi)

s1P. ASV. = 1+ (x1 NAS./x12 P) = 1+ (0,85/80,19) = 1,011

Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S



BФ =(FP.SR.10-6) / (1,6CN)

сЭ1 = (t1 - bШ1) (1 - к)
P1 ASV. = P1 - P1 ASV.
D1 ASV. = uz D1
x1 ASV. = x11 ASV. / 1
c1P. ASV. = 1+x1 ASV. / x12P
сЭ2 = (t2 - bШ2) (1 - к)
P2 ASV. = P2 - P2 ASV.
D2 ASV. = uz D2
x2 ASV. = x22 ASV. /2
RP. ASV. = r1+c1П. ASV. r2/s
XP.US=x1US.+s1P.US.x2US
I2US=U1/(RP.US2+HP.US2)0,5
I1 US=I2 US (RP.NAS2+(HP.NAS+ x12P) 2) 0,5/(c1P.NASx12P)
kUS. = I1 ASV. /I1
I1 = I1 ASV. /I1 NOM
M = (I2US/I2NOM)2KR(sHOM/s)

3. tabula. Asinhronā motora ar vāveres rotoru palaišanas raksturlielumu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma ietekmi no klaiņojošiem laukiem

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2р=2; I1NOM = 28,06 A;

I2NOM = 27,9 A; x1 = 0,731 omi; x2 = 0,778 omi; r1 = 0,308 omi;

r2 = 0,170 omi; x12P = 80,19 omi; СN = 1,043; SNOM = 0,034

2. Strāvu un momentu aprēķins

RP. ASV. = r1+c1П. ASV. r2/s = 0,393+1,0110,265 = 0,661 (omi) (165)

XP.NAS.=x1NAS.+s1P.NAS.x2NAS. = 1,385 (omi) (166)

I2NAS.=U1/(RP.NAS2+HP.NAS2)0,5= 220/(0,6612+1,3852)0,5= 187,6 (A)

I1 ASV. = I2NAS. = = 190,8 (A) (168)

IP = = 6,8

M = = = 1,75

kUS. = I1 ASV. /I1 = 190,8/140,8 = 1,355

kUS. atšķiras no ASV pieņemtā. = 1,35 par mazāk nekā 3%.

Lai aprēķinātu citus raksturīgos punktus, mēs iestatām kNAS. , samazināts atkarībā no strāvas I1. Mēs pieņemam, kad:

s = 0,8 kUS. = 1,3

s = 0,5 kUS. = 1,2

s = 0,2 kUS. = 1,1

s = 0,1 kUS. = 1,05

Aprēķinu dati ir apkopoti tabulā. 3, un sākuma raksturlielumi ir parādīti attēlā. 3.

3. Kritisko slīdi nosaka pēc visu starta raksturlielumu punktu aprēķināšanas (3. tabula), izmantojot NAS vidējās pretestības vērtības x1. un x2 ASV. , kas atbilst slīdēm s = 0,2 0,1:

sKR = r2/(x1 NAS / c1P NAS + x2 NAS) = 0,265/(1,085/1,0135+1,225) = 0,12

Projektētais asinhronais motors atbilst GOST prasībām gan enerģijas indikatoru (un cos), gan palaišanas raksturlielumu ziņā.

Siltuma aprēķins

1. Statora serdeņa iekšējās virsmas temperatūra pārsniedz gaisa temperatūru dzinēja iekšpusē:

pov1 =

PE. P1 - elektriskie zudumi statora tinuma spraugas daļā

PE. P1 = kPE1 = = 221,5 (W)

PE1 = 1026 W (no 1. tabulas pie s = sNOM)

k = 1,07 (tinumiem ar izolācijas klasi F)

K = 0,22 (saskaņā ar 8.33. tabulu)

1 - siltuma pārneses koeficients no virsmas; 1 = 152 (W/m 2 C)

pov1 =

2. Temperatūras starpība statora tinuma spraugas daļas izolācijā:

no. n1 =

P P1 = 2 h PC +b 1 +b 2 = 220,45+8,66+11,75 = 66,2 (mm) = 0,0662 (m)

EKV - rievu izolācijas vidējā ekvivalentā siltumvadītspēja, siltumizturības klasei F EKV = 0,16 W/(mS)

EKV - siltumvadītspējas koeficienta vidējā vērtība, saskaņā ar att. 8.72 plkst

d/d IZ = 1,32/1,405 = 0,94 EKV = 1,3 W/(m 2 C)

no. n1 = = 3,87 (C)

3. Temperatūras starpība frontālo daļu izolācijas biezumā:

no. l1=

PE. L1 - el. zudumi statora tinuma priekšējā daļā

PE. L1 = kPE1 = = 876 (W)

PL1 = PP1 = 0,0662 (m)

bIZ. L1 MAX = 0,05

no. l1 = = 1,02 (C)

4. Priekšējo daļu ārējās virsmas temperatūra pārsniedz gaisa temperatūru dzinēja iekšpusē:

pov l1 = = 16,19 (C)

5. Statora tinuma vidējā temperatūras paaugstināšanās virs gaisa temperatūras dzinēja iekšpusē

1 = =

= = 24,7 (C)

6. Gaisa temperatūra dzinēja iekšpusē pārsniedz apkārtējās vides temperatūru

B =

P B - zudumu summa, kas nonāk gaisā dzinēja iekšpusē:

P B = P — (1 – K) (P E. P1 +P ST. BASIC) — 0,9 P MEC

P ir visu dzinēja zudumu summa nominālajā režīmā:

P = P +(k–1) (PE1+PE2) = 2255+(1,07–1) (1026+550) = 2365 (W)

PV = 2365 — (1 — 0,22) (221,5+242,9) — 0,9492,6 = 1559 (W)

SCOR - līdzvērtīga korpusa dzesēšanas virsma:

SCOR = (Da+8PR) (+2OUT1)

PR - motora korpusa ribu šķērsgriezuma nosacīts perimetrs, ja h = 160 mm PR = 0,32.

B ir gaisa sildīšanas koeficienta vidējā vērtība saskaņā ar att. 8,70, dz

B = 20 W/m2C.

SCOR = (3,140,272+80,32) (0,091+282,0210-3) = 0,96 (m2)

B = 1559/(0,9620) = 73,6 (C)

7. Statora tinuma vidējā temperatūras paaugstināšanās virs apkārtējās vides temperatūras:

1 = 1 + B = 24,7 + 73,6 = 98,3 (C)

8. Motora dzesēšanas apstākļu pārbaude:

Gaisa plūsma, kas nepieciešama dzesēšanai

B =

km = = 9,43

Dzinējiem ar 2р=2 m= 3.3

B = = 0,27 (m3/s)

Gaisa plūsmu nodrošina āra ventilators

B = = 0,36 (m3/s)

Dzinēja daļu apsilde ir pieļaujamās robežās.

Ventilators nodrošina nepieciešamais patēriņš gaisu.

Secinājums

Izstrādātais dzinējs atbilst piegādātajiem darba uzdevums prasībām.

Izmantotās literatūras saraksts

1. I.P. Kopilovs “Elektrisko mašīnu dizains” M.: “Energoatomizdat”, 1993. 1.,2.daļa.

2. I.P. Kopilovs “Elektrisko mašīnu dizains” M.: “Enerģētika”, 1980.

3. A.I. Voldeks “Elektriskās mašīnas” L.: “Enerģija”, 1978.

Ievietots vietnē Allbest.ru

Līdzīgi dokumenti

kursa darbs, pievienots 10.01.2011

kursa darbs, pievienots 09.06.2012

Elektromotora galveno izmēru noteikšana. Statora tinuma, spraugas un jūga aprēķins. Dzinēja parametri darba režīmam. Elektromotora magnētiskās ķēdes aprēķins, pastāvīgie jaudas zudumi. Sākotnējās palaišanas strāvas un maksimālā griezes momenta aprēķins.

kursa darbs, pievienots 27.06.2016

kursa darbs, pievienots 15.12.2011

Asinhronā motora ar vāveres rotora statora un rotora tinumu parametru aprēķins. Asinhronā motora mehānisko raksturlielumu aprēķins motora režīmā, izmantojot M. Klosa aptuveno formulu un dinamiskā bremzēšanas režīmā.

kursa darbs, pievienots 23.11.2010

Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām. Īsslēguma gredzena izmēri, ovālas slēgtas spraugas un magnētiskā ķēde. Motora pārveidotās ekvivalentās ķēdes tinumu pretestība. Nominālā darba režīma parametru aprēķins.

kursa darbs, pievienots 23.02.2014

Trīsfāzu asinhronā motora ar vāveres būra rotoru magnētiskās ķēdes izmēri, konfigurācija, materiāls. Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām. Siltuma un ventilācijas aprēķini, masas un dinamiskā inerces momenta aprēķins.

kursa darbs, pievienots 22.03.2018

kursa darbs, pievienots 11.12.2015

Asinhronā motora elektromagnētiskās bremzes režīms ar vāveres rotoru (pretiekļaušana): dinamiskā bremzēšanas režīma mehāniskās īpašības, IM bremžu ķēdes darbības princips: tā darbības secība un vadības ierīču mērķis.

laboratorijas darbs, pievienots 12.01.2011

Trīsfāzu asinhronā elektromotora ar vāveres būra rotoru elektromagnētiskais aprēķins. Galveno izmēru izvēle, statora spraugu skaita un tinuma stieples šķērsgriezuma noteikšana. Statora, rotora, magnetizējošās strāvas zobu zonas izmēru aprēķins.