งานรายวิชา: การออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสพร้อมโรเตอร์แบบกรงกระรอก สวัสดีนักเรียน hj - ความสูงของการออกแบบของแอกโรเตอร์, m

กำลังเปิด เอฟเอสบีไอ HPE "ยูกอร์สกี"»

มหาวิทยาลัยของรัฐ

กรมพลังงาน

Karminskaya T.D., Kovalev V.Z., Bespalov A.V., Shcherbakov A.G.

เครื่องจักรไฟฟ้า

บทช่วยสอน

เพื่อดำเนินการออกแบบหลักสูตร การลงโทษ "»

เครื่องจักรไฟฟ้า

สำหรับนักศึกษาปริญญาตรีที่กำลังศึกษาอยู่

ทิศทางการฝึกอบรม 13.03.02 “วิศวกรรมไฟฟ้ากำลังและวิศวกรรมไฟฟ้า”

คานตี-มานซีสค์ 2013

บทช่วยสอนนี้จะอธิบายวิธีการออกแบบสำหรับมอเตอร์อะซิงโครนัสที่มีโรเตอร์แบบกรงกระรอก ซึ่งจำเป็นต่อการออกแบบหลักสูตรให้เสร็จสมบูรณ์ ในระหว่างการออกแบบหลักสูตร งานต่างๆ เช่น การเลือกขนาดหลักของมอเตอร์ การคำนวณพารามิเตอร์และระบบแม่เหล็กของขดลวดสเตเตอร์ การคำนวณพารามิเตอร์และระบบแม่เหล็กของขดลวดโรเตอร์ การกำหนดพารามิเตอร์ของวงจรสมมูล และสร้างกลไกและ ลักษณะการทำงานของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสได้รับการแก้ไขแล้ว

หนังสือเรียนนี้รวบรวมตามโปรแกรมการทำงานของหลักสูตร "เครื่องจักรไฟฟ้า" สำหรับนักเรียนในทิศทาง 13.03.02 "พลังงานไฟฟ้าและวิศวกรรมไฟฟ้า" อาจเป็นประโยชน์สำหรับนักศึกษาในสาขาไฟฟ้าและไฟฟ้าเครื่องกลและสาขาวิชาเฉพาะทางอื่นๆ ตลอดจนผู้เชี่ยวชาญที่เกี่ยวข้องกับการวิจัย การออกแบบ และการทำงานของเครื่องจักรอะซิงโครนัสเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ

การแนะนำ

ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการออกแบบ

ตัวเลือกสำหรับงานออกแบบ

บทที่ 1 ระเบียบวิธีในการออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสกับโรเตอร์แบบกรงกระรอก

1.1. การเลือกขนาดเครื่องยนต์หลัก

1.2. การคำนวณพารามิเตอร์ของขดลวดสเตเตอร์

1.3. การคำนวณพารามิเตอร์ช่องว่างอากาศ

1.4. การคำนวณพารามิเตอร์ของขดลวดโรเตอร์

1.6. การคำนวณพารามิเตอร์โหมดการทำงานของเครื่องยนต์

1.7. การคำนวณการสูญเสียที่ใช้งานอยู่ในเครื่องยนต์

1.8. การคำนวณสมรรถนะของเครื่องยนต์

1.9. การคำนวณลักษณะการเริ่มต้น

บทที่ 2 การใช้คอมพิวเตอร์ในการออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสกับโรเตอร์แบบกรงกระรอก

2.1. คำอธิบายของโปรแกรม AD-KP

2.2. ตัวอย่างการใช้งานโปรแกรม AD-KP

บทสรุป

แอปพลิเคชัน

อ้างอิง

การแนะนำ.

เครื่องอะซิงโครนัส - เครื่องไร้แปรงถ่าน เครื่องปรับอากาศซึ่งอัตราส่วนของความเร็วโรเตอร์ต่อความถี่ของกระแสในวงจรที่เครื่องเชื่อมต่อจะขึ้นอยู่กับโหลด เช่นเดียวกับเครื่องใช้ไฟฟ้าอื่นๆ เครื่องอะซิงโครนัสมีคุณสมบัติในการพลิกกลับได้ เช่น สามารถทำงานได้ทั้งในโหมดมอเตอร์และเจเนอเรเตอร์ อย่างไรก็ตามในทางปฏิบัติโหมดการทำงานของมอเตอร์นั้นแพร่หลายที่สุด ปัจจุบัน มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสเป็นเครื่องยนต์หลักของกลไกและเครื่องจักรส่วนใหญ่ มากกว่า 60% ของพลังงานไฟฟ้าที่สร้างขึ้นทั้งหมดถูกใช้โดยเครื่องจักรไฟฟ้า โดยมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสมีส่วนสำคัญในการใช้พลังงานนี้ (ประมาณ 75%) มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสค่อนข้างแพร่หลายเนื่องจากข้อดีดังต่อไปนี้: ขนาดโดยรวมที่เล็ก, การออกแบบที่เรียบง่าย, ความน่าเชื่อถือสูง, ประสิทธิภาพสูง และต้นทุนที่ค่อนข้างต่ำ ข้อเสียของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัส ได้แก่: ความยากลำบากในการควบคุมความเร็วในการหมุน, กระแสเริ่มต้นสูง, ตัวประกอบกำลังต่ำเมื่อเครื่องทำงานในโหมดใกล้กับรอบเดินเบา ข้อบกพร่องประการแรกและประการที่สองสามารถชดเชยได้ด้วยการใช้ตัวแปลงความถี่ซึ่งการใช้งานดังกล่าวได้ขยายขอบเขตการใช้งานของเครื่องอะซิงโครนัส ต้องขอบคุณตัวแปลงความถี่ มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสจึงถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในพื้นที่ซึ่งเครื่องใช้ไฟฟ้าประเภทอื่นๆ ซึ่งโดยหลักแล้วคือเครื่อง DC มักจะถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลาย

เนื่องจากมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสที่มีอยู่นั้นมีข้อเสียหลายประการ เมื่อเวลาผ่านไป มอเตอร์อะซิงโครนัสซีรีย์ใหม่จึงได้รับการพัฒนาอย่างต่อเนื่อง ซึ่งมีตัวบ่งชี้ทางเทคนิคและเศรษฐกิจที่สูงกว่าเมื่อเทียบกับมอเตอร์อะซิงโครนัสซีรีย์ก่อนหน้า และประสิทธิภาพและลักษณะทางกลที่ดีขึ้นในแง่ของคุณภาพ . นอกจากนี้ มักมีความจำเป็นในการพัฒนาและปรับปรุงมอเตอร์อะซิงโครนัสวัตถุประสงค์พิเศษให้ทันสมัย เครื่องยนต์ดังกล่าวได้แก่:

มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสใต้น้ำ (SEM) ที่ใช้ในการขับเคลื่อนปั๊มจุ่มไฟฟ้า (ESP) คุณสมบัติการออกแบบของเครื่องยนต์ดังกล่าวคือขนาดที่ จำกัด ของเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกซึ่งขนาดจะพิจารณาจากเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อปั๊มคอมเพรสเซอร์ซึ่งเป็นที่ตั้งของเครื่องยนต์ นอกจากนี้เครื่องยนต์ยังทำงานที่อุณหภูมิค่อนข้างสูงซึ่งทำให้กำลังที่พัฒนาลดลง สถานการณ์เหล่านี้จำเป็นต้องมีการพัฒนาการออกแบบพิเศษของมอเตอร์อะซิงโครนัส

มอเตอร์ที่ทำงานร่วมกับตัวแปลงความถี่ซึ่งทำหน้าที่ควบคุมของมอเตอร์เหล่านั้น เนื่องจากตัวแปลงความถี่นำไปสู่การสร้างส่วนประกอบฮาร์มอนิกทั้งหมดในกราฟแรงดันไฟฟ้าของมอเตอร์ การมีอยู่ของส่วนประกอบฮาร์มอนิกทำให้เกิดการสูญเสียเพิ่มเติมในมอเตอร์และลดประสิทธิภาพลงต่ำกว่าพิกัดที่กำหนด การออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสที่ทำงานร่วมกับตัวแปลงความถี่ควรคำนึงถึงคุณลักษณะนี้ด้วย และการมีอยู่ของฮาร์โมนิคที่สูงกว่าในเส้นโค้งแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายไม่ควรนำไปสู่การสูญเสียพลังงานเพิ่มเติม

รายการมอเตอร์อะซิงโครนัสออกแบบพิเศษที่ระบุสามารถดำเนินการต่อได้ และจากที่นี่สามารถสรุปได้ดังต่อไปนี้:

ไม่จำเป็นต้องพัฒนามอเตอร์อะซิงโครนัสซีรีย์ใหม่

มีความจำเป็นต้องเชี่ยวชาญวิธีการที่มีอยู่ในการออกแบบมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสเพื่อแก้ไขปัญหาข้างต้น

มีความจำเป็นต้องพัฒนาวิธีการใหม่ๆ ในการออกแบบมอเตอร์แบบอะซิงโครนัส ซึ่งช่วยให้ใช้เวลาในการออกแบบน้อยลง เพื่อพัฒนามอเตอร์แบบอะซิงโครนัสซีรีส์ใหม่ที่มีตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจที่ดีขึ้น

วัตถุประสงค์ของการออกแบบหลักสูตรให้เสร็จสิ้นคือเพื่อพัฒนามอเตอร์แบบอะซิงโครนัสที่มีโรเตอร์แบบกรงกระรอกซึ่งมีพารามิเตอร์ที่ระบุ โดยยึดตามวิธีปฏิบัติที่มีอยู่และใช้กันอย่างแพร่หลายในการออกแบบมอเตอร์แบบอะซิงโครนัส

ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการออกแบบ

มอเตอร์เหนี่ยวนำกรงกระรอกที่กำลังพัฒนาจะต้องมีข้อมูลหนังสือเดินทางดังต่อไปนี้:

แรงดันไฟฟ้า (เฟส) ที่ได้รับการจัดอันดับ U 1nf, V;

ความถี่ของแหล่งจ่ายไฟหลัก f 1, Hz;

จำนวนเฟสแรงดันไฟฟ้า ม. 1

กำลังไฟ P 2, kW;

ความเร็วในการหมุนแบบซิงโครนัส n 1, รอบต่อนาที;

ค่าประสิทธิภาพที่กำหนด η (ไม่น้อยกว่า) rel หน่วย;

ค่าที่กำหนดของตัวประกอบกำลัง cos(φ) (ไม่น้อยกว่า) rel หน่วย;

ออกแบบ;

ดำเนินการตามวิธีการป้องกันจากอิทธิพลของสิ่งแวดล้อม

ในระหว่างการออกแบบสนาม จำเป็นต้องออกแบบมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสกับโรเตอร์กรงกระรอกซึ่งมีข้อมูลหนังสือเดินทางที่ระบุ และเปรียบเทียบตัวบ่งชี้หลักของมอเตอร์อะซิงโครนัสผลลัพธ์กับตัวบ่งชี้ของมอเตอร์ที่คล้ายกันที่ผลิตโดยอุตสาหกรรม (พิจารณามอเตอร์แบบอะซิงโครนัสของ ซีรี่ส์ AIR ซึ่งมีข้อมูลหนังสือเดินทางอยู่ในภาคผนวก 1 เป็นแบบแอนะล็อก)

นำเสนอผลการคำนวณในรูปแบบบันทึกอธิบาย

วาดรูปของมอเตอร์อะซิงโครนัสที่พัฒนาแล้วนำเสนอในรูปแบบ A1

หมายเหตุ: นี้ คู่มือการฝึกอบรมสำหรับการออกแบบหลักสูตรจะทำในรูปแบบของสมุดงานซึ่งสามารถใช้เป็นแบบจำลองในการเตรียมการคำนวณในรูปแบบบันทึกอธิบายได้ นอกจากนี้ยังให้ตัวอย่างการคำนวณมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสด้วยโรเตอร์แบบกรงกระรอก โดยมีข้อมูลเริ่มต้นดังต่อไปนี้:

หมายเลข 1 รอบต่อนาที

ไม่น้อย

Cos(φ) ปู

ไม่น้อย

การออกแบบ – IM1001;

ดำเนินการตามวิธีการป้องกันจากอิทธิพลของสิ่งแวดล้อม – IP44

ตัวเลือกสำหรับงานออกแบบ

หมายเลขตัวเลือก	ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการออกแบบ
หมายเลขตัวเลือก		หมายเลข 1 รอบต่อนาที	ไม่น้อย

สำหรับตัวเลือกงานทั้งหมด ข้อมูลการจัดอันดับของเอ็นจิ้นที่ออกแบบต่อไปนี้จะมีค่าเหมือนกัน:

แรงดันไฟฟ้า (ค่าเฟส) U 1ph, V – 220;

ความถี่แรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายไฟ f 1, Hz – 50;

จำนวนเฟสแรงดันไฟฟ้าจ่าย ม. 1 – 3;

การออกแบบ IM1001;

ดำเนินการตามวิธีการป้องกันอิทธิพลของสิ่งแวดล้อม IP44

การส่งผลงานที่ดีของคุณไปยังฐานความรู้เป็นเรื่องง่าย ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง

นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงาน จะรู้สึกขอบคุณเป็นอย่างยิ่ง

โพสต์เมื่อ http://www.allbest.ru

ไดรฟ์ไฟฟ้าสมัยใหม่เป็นอุปกรณ์และอุปกรณ์ที่ซับซ้อนที่ออกแบบมาเพื่อควบคุมและควบคุมพารามิเตอร์ทางกายภาพและพลังงานของมอเตอร์ไฟฟ้า มอเตอร์ไฟฟ้าทั่วไปที่ใช้ในอุตสาหกรรมคือมอเตอร์แบบอะซิงโครนัส ด้วยการพัฒนาระบบอิเล็กทรอนิกส์กำลังและการพัฒนาระบบควบคุมมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสที่ทรงพลังใหม่ ไดรฟ์ไฟฟ้าที่ใช้มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสและตัวแปลงความถี่ ทางเลือกที่ดีที่สุดเพื่อควบคุมต่างๆ กระบวนการทางเทคโนโลยี- ไดรฟ์ไฟฟ้าแบบอะซิงโครนัสมีตัวบ่งชี้ทางเทคนิคและเศรษฐกิจที่ดีที่สุด และการพัฒนามอเตอร์ประหยัดพลังงานใหม่ทำให้สามารถสร้างระบบขับเคลื่อนไฟฟ้าที่ประหยัดพลังงานได้

มอเตอร์ไฟฟ้าแบบอะซิงโครนัส เป็นเครื่องไฟฟ้าแบบอะซิงโครนัสสำหรับแปลงพลังงานไฟฟ้าเป็นพลังงานกล หลักการทำงานของมอเตอร์ไฟฟ้าแบบอะซิงโครนัสนั้นขึ้นอยู่กับปฏิสัมพันธ์ของสนามแม่เหล็กที่กำลังหมุนซึ่งเกิดขึ้นเมื่อกระแสสลับสามเฟสผ่านขดลวดสเตเตอร์กับกระแสที่เกิดจากสนามสเตเตอร์ในขดลวดโรเตอร์ เป็นผลให้เกิดแรงทางกลที่บังคับให้โรเตอร์หมุนไปในทิศทางการหมุนของสนามแม่เหล็ก โดยมีเงื่อนไขว่าความถี่การหมุนของโรเตอร์ n น้อยกว่าความถี่การหมุนของสนามแม่เหล็ก n1 ดังนั้นโรเตอร์จะหมุนแบบอะซิงโครนัสตามสนามแม่เหล็ก

วัตถุประสงค์ งานหลักสูตรคือการออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัส ด้วยการออกแบบนี้ เราศึกษาคุณสมบัติและคุณลักษณะของเครื่องยนต์ที่กำหนด และยังศึกษาคุณลักษณะของเครื่องยนต์เหล่านี้ด้วย งานนี้เป็นส่วนสำคัญของหลักสูตรการศึกษาเครื่องจักรไฟฟ้า

1. วงจรแม่เหล็กของมอเตอร์ ขนาด การกำหนดค่า วัสดุ

1.1 มิติหลัก

1. ความสูงของแกนหมุนของมอเตอร์อะซิงโครนัส:

สำหรับ Рн =75 kW, n1=750 รอบต่อนาที

ชม.=280 มม., 2р=8.

2. เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของแกน DН1 ที่มีความสูงมาตรฐานของแกนหมุน h=280 มม. ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ DH1 = 520 มม.

3. เพื่อกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของแกนสเตเตอร์ D1 เราใช้การพึ่งพา D1=f(DH1) ที่กำหนดในตารางที่ 9-3 สำหรับ DN1=520 มม.

D1=0.72 DН1 - 3;

D1=0.72 520-3 = 371.4 มม.

4. ลองหาค่าเฉลี่ยของ kН=f(P2) ของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัส

สำหรับ pH=75 กิโลวัตต์; 2р=8;

5. สำหรับมอเตอร์ที่มีการป้องกันโรเตอร์กรงกระรอก IP44 ค่าเบื้องต้น

สำหรับ pH=75 กิโลวัตต์

6. สำหรับมอเตอร์ที่มีการป้องกันโรเตอร์กรงกระรอก IP44 เราใช้ค่า cos ตามรูปที่ 9-3 และสำหรับ 2p = 8

7. พลังการออกแบบ P? สำหรับมอเตอร์กระแสสลับ:

ประสิทธิภาพอยู่ที่ไหน cos - ตัวประกอบกำลังที่โหลดพิกัด

8. ค้นหาโหลดเชิงเส้นของขดลวดสเตเตอร์ A1

A1 =420 0.915 0.86=330.4 A/ซม.

9. การหาค่าสูงสุดของการเหนี่ยวนำแม่เหล็กในช่องว่างอากาศ B

B = 0.77 · 1.04 · 0.86 = 0.69 ต.

10. เพื่อกำหนดความยาวของแกนสเตเตอร์เราจะกำหนดค่าเบื้องต้นของสัมประสิทธิ์การคดเคี้ยวkоь1ที่ 2р=8

11. จงหาความยาวโดยประมาณของแกน l1

l1=366.7+125=426.7

12. ความยาวโครงสร้างของแกนสเตเตอร์ l1 ถูกปัดเศษให้เป็นพหุคูณที่ใกล้ที่สุดของ 5:

13. ค่าสัมประสิทธิ์

425 / 371,4 = 1,149

14. หาค่า R4 สูงสุด = 1.1

สูงสุด = 1.46 - 0.00071 DN1;

สูงสุด = 1.46 - 0.00071 520 = 1.091

สูงสุด =1.091 1.1 = 1.2

1.2 แกนสเตเตอร์

แกนประกอบจากแผ่นเหล็กไฟฟ้าที่มีการประทับตราแยกกัน หนา 0.5 มม. พร้อมเคลือบฉนวนเพื่อลดการสูญเสียในเหล็กจากกระแสไหลวน

สำหรับเหล็ก 2312 เราใช้แผ่นฉนวนพร้อมสารเคลือบเงา

จำนวนช่องต่อเสาและเฟส:

ขึ้นอยู่กับค่าที่เลือก q1 จำนวนช่องแกนสเตเตอร์ z1 จะถูกกำหนด:

โดยที่ m1 คือจำนวนเฟส

z1 = 8 3 3 = 72.

1.3 แกนโรเตอร์

สำหรับความสูงของแกนหมุนที่กำหนด เราเลือกเกรดเหล็ก 2312

แกนประกอบจากแผ่นเหล็กไฟฟ้าที่มีการประทับตราแยกกันหนา 0.5 มม.

สำหรับแกนเราใช้ฉนวนแผ่นเดียวกับสเตเตอร์ - การเคลือบเงา

ค่าปัจจัยการเติมของเหล็กจะเท่ากับ

เรายอมรับขนาดของช่องว่างอากาศระหว่างสเตเตอร์และโรเตอร์

ที่ h = 280 มม. และ 2р = 8;

ร่องเอียง ck (ไม่มีร่องเอียง)

เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของแกนโรเตอร์ DН2:

DN2 = 371.4 - 2 0.8 = 369.8 มม.

สำหรับความสูงการหมุน h 71 มม. เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของแผ่นโรเตอร์ D2:

D2 0.23 520 = 119.6 มม.

เพื่อปรับปรุงการระบายความร้อน ลดมวลและโมเมนต์ความเฉื่อยแบบไดนามิกของโรเตอร์ จึงจัดให้มีท่อระบายอากาศตามแนวแกนแบบกลมในแกนโรเตอร์ที่มี h250:

ความยาวแกนโรเตอร์ l2 ที่ h>250 มม.

l2 = l1 + 5 = 425+5=430 มม.

จำนวนช่องในแกนกลางสำหรับมอเตอร์ที่มีโรเตอร์แบบกรงกระรอกที่ z1=72 และ 2р=8

2. ขดลวดสเตเตอร์

2.1 พารามิเตอร์ทั่วไปของการพันใด ๆ

สำหรับเครื่องยนต์ของเรา เราใช้ขดลวดศูนย์กลางแบบหลายส่วน 2 ชั้นที่ทำจากลวด PETV (คลาสทนความร้อน B) โดยวางในช่องกึ่งเปิดสี่เหลี่ยม

โดยทั่วไปแล้ว ขดลวดสเตเตอร์ประกอบด้วยหกโซน แต่ละโซนมีค่าเท่ากับ 60 องศาไฟฟ้า ด้วยการคดเคี้ยวหกโซนค่าสัมประสิทธิ์การกระจายkР1

kР1 = 0.5/(q1sin(b/20));

kР1 = 0.5/(3 บาป(10)) = 0.95

การทำให้ขั้นตอนที่ 1 สั้นลงจะเท่ากับ

1 = 0.8 โดยที่ 2p = 8

เราทำการพันสองชั้นด้วยระยะพิทช์ที่สั้นลงyП1

yP1 = 1 z1 / 2p;

yP1 = 0.8 72/8 = 7.2

ปัจจัยการย่อ ky1

ky1=บาป(1 90)= บาป(0.8 90)=0.95

ค่าสัมประสิทธิ์การคดเคี้ยว kOB1

kOB1 = kР1 · ky1;

kOB1 = 0.95 · 0.95 = 0.9

ค่าเบื้องต้นของฟลักซ์แม่เหล็ก F

Ф = В D1l1 10-6/p;

Ф = 0.689 371.4 42510-6/4 = 0.027 วัตต์

จำนวนรอบเบื้องต้นของการม้วนเฟส?1

1 = knU1/(222 kOB1(f1/50) F);

1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.

เราเลือกจำนวนสาขาขนานของสเตเตอร์ที่คดเคี้ยว a1 เป็นหนึ่งในตัวหารของจำนวนเสา a1 = 1

จำนวนตัวนำที่มีประสิทธิภาพเบื้องต้นในช่อง NP1

NП1 = 1а1(рq1);

NP1 = 155.3 1/(4 3) = 5.58

เรายอมรับค่าของ NP1 โดยการปัดเศษ NP1 ให้เป็นค่าจำนวนเต็มที่ใกล้ที่สุด

เมื่อเลือกจำนวนเต็มแล้ว ให้ระบุค่า 1

1 = NП1рq1а1;

1 = 4 4 3/1 = 72.

ค่าฟลักซ์แม่เหล็ก F

Ф = 0.023 66.5/64 = 0.028 วัตต์

ค่าการเหนี่ยวนำในช่องว่างอากาศ B

ข = ข? 1/ ? 1;

B = 0.8 66.9/72 = 0.689 ต.

ค่าเบื้องต้นของกระแสเฟสที่กำหนด I1

I1 = Рн 103/(3U1cos);

I1 = 75,103/(3,380 0.93 0.84) = 84.216 ก.

А1 = 10Nп1z1I1(D1a1);

A1 = 6 13 72 84.216/(3.14 371.4) = 311.8 A/ซม.

ค่าเฉลี่ยของการเหนี่ยวนำแม่เหล็กที่ด้านหลังของสเตเตอร์ BC1

ที่ h = 280 มม., 2р = 8

BC1 = 1.5 ตัน

การแบ่งฟันตามเส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของสเตเตอร์ t1

t1 = หน้า 371.4/72 =16.1 มม.

2.2 ขดลวดสเตเตอร์พร้อมช่องกึ่งปิดสี่เหลี่ยม

เรายอมรับค่าเบื้องต้นของการเหนี่ยวนำแม่เหล็กที่จุดที่แคบที่สุดของฟันสเตเตอร์

31สูงสุด = 1.8 ตัน

การแบ่งฟันของสเตเตอร์ที่จุดที่แคบที่สุด

ความกว้างของฟันเบื้องต้นที่จุดที่แคบที่สุด

ความกว้างเบื้องต้นของร่องเปิดครึ่งและร่องเปิดในแม่พิมพ์

ความกว้างของร่องของร่องเปิดครึ่ง

ความกว้างที่อนุญาตของตัวนำที่มีประสิทธิภาพพร้อมฉนวนเลี้ยว

b?eff =()/=3.665mm;

จำนวนตัวนำที่มีประสิทธิผลตามความสูงของช่อง

ความสูงด้านหลังสเตเตอร์เบื้องต้น

Ф 106?(2 kc l1 Вc1);

0.027 106 ? (2 0.95 425 1.5) = 22.3 มม.

ความสูงของร่องเบื้องต้น

= [ (D H1- D1)/ 2]- ชั่วโมง c1;

= =[(520-371.4)/2]-22.3 =53 มม.

ความสูงที่อนุญาตของตัวนำที่มีประสิทธิภาพพร้อมฉนวนเลี้ยว

พื้นที่ตัวนำที่มีประสิทธิภาพ

จำนวนเบื้องต้นของตัวนำเบื้องต้น

จำนวนตัวนำเบื้องต้นในหนึ่งที่มีประสิทธิภาพ

จำนวนเบื้องต้นของตัวนำเบื้องต้นในหนึ่งที่มีประสิทธิภาพ

เพิ่มขึ้นเป็น 4

ขนาดของตัวนำไฟฟ้าเบื้องต้นตามความสูงของร่อง

จำนวนสุดท้ายของตัวนำเบื้องต้น

ลวดเปลือยมีขนาดเล็กลงและใหญ่ขึ้น

ขนาดตามความสูงของร่อง

ขนาดตามความกว้างของร่องในแสตมป์

ความสูงของร่อง

= [ (D H1- D1)/ 2]- ชั่วโมง c1;

= =[(520-371.4)/2]-18.3 =56 มม.

ปรับปรุงความกว้างของฟันในส่วนที่แคบที่สุด

การเหนี่ยวนำแม่เหล็กอย่างละเอียดในส่วนที่แคบที่สุดของฟันสเตเตอร์

ความหนาแน่นกระแสในขดลวดสเตเตอร์ J1

J1 = I1(ค ส a1);

J1 = 84.216/(45.465 1) = 3.852 แอมแปร์/มม.2

А1J1 = 311·3.852 = 1197.9 А2/(ซม. มม.2)

(A1J1)บวก = 2200·0.75·0.87=1435.5 A2/(ซม. มม.2)

lв1 = (0.19+0.1p)bcp1 + 10;

lв1 = (0.19+0.1 3) 80.64+10= 79.4 มม.

การแบ่งฟันเฉลี่ยของสเตเตอร์ tCP1

tCP1 = (D1 + hП1)/z1;

tCP1 = p(371.4 + 56)/72 = 18.6 มม.

ความกว้างเฉลี่ยของขดลวดสเตเตอร์ขด bCP1

bCP1 = tCP1 UP1;

bCP1 = 18.6 7.2 = 133.6 มม.

ความยาวเฉลี่ยของส่วนหน้าของขดลวด ll1

lл1 = 1.3=279.6 มม

ความยาวขดลวดเฉลี่ย lcp1

lcp1 = 2 · (l1 + lл1) = 2 · (425 + 279.6) = 1409.2 มม.

ความยาวส่วนขยายของส่วนหน้าของขดลวด lв1

3. ขดลวดโรเตอร์กรงกระรอก

เฟสสเตเตอร์แม่เหล็กแบบอะซิงโครนัส

ลองใช้ขดลวดโรเตอร์แบบมีช่องใส่ขวดเพราะว่า ชั่วโมง = 280 มม.

ความสูงของร่องจากรูป 9-12 เท่ากับ hp2 = 40 มม.

ความสูงโดยประมาณของหลังโรเตอร์ hc2 ที่ 2р=8 และ h = 280 มม

hc2 = 0.38 · Dн2 - hp2 - ?dk2;

hc2 = 0.38 · 369.8 - 40 - ? 40 = 73.8 มม.

การเหนี่ยวนำแม่เหล็กที่ด้านหลังของโรเตอร์ Vs2

Вс2 = Ф · 106 / (2 · kc · l2 · hc2);

Vs2 = 0.028 106 / (2 0.95 430 73.8) = 0.464 ต.

การแบ่งฟันตามเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของโรเตอร์ t2

t2 = рDн2/z2 = р · 369.8/86 = 13.4 มม.

การเหนี่ยวนำแม่เหล็กในฟันของโรเตอร์ Вз2

Vz2 = 1.9 ตัน

วรรณกรรม

1. โกลด์เบิร์ก โอ.ดี., กูริน วาย.เอส., สวิริเดนโก ไอ.เอส. การออกแบบเครื่องจักรไฟฟ้า - ม.: บัณฑิตวิทยาลัย, 1984. - 431 น.

โพสต์บน Allbest.ru

...

เอกสารที่คล้ายกัน

ขนาดและการเลือกโหลดแม่เหล็กไฟฟ้าของมอเตอร์อะซิงโครนัส การเลือกช่องและประเภทของขดลวดสเตเตอร์ การคำนวณขดลวดและขนาดของโซนฟันสเตเตอร์ การคำนวณโรเตอร์กรงกระรอกและวงจรแม่เหล็ก การสูญเสียพลังงานเมื่อไม่ได้ใช้งาน

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 09/10/2012

ข้อมูลของมอเตอร์กระแสตรงซีรีส์ 4A100L4UZ การเลือกขนาดหลักของมอเตอร์อะซิงโครนัสกับโรเตอร์แบบกรงกระรอก การคำนวณโซนฟันและขดลวดสเตเตอร์การกำหนดค่าช่อง การเลือกช่องว่างอากาศ การคำนวณโรเตอร์และวงจรแม่เหล็ก

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 09/06/2012

การคำนวณลักษณะการทำงานของมอเตอร์อะซิงโครนัสกับโรเตอร์แบบกรงกระรอก การกำหนดจำนวนช่องสเตเตอร์ การหมุนในเฟสการพันของหน้าตัดลวดขดลวดสเตเตอร์ การคำนวณขนาดของโซนฟันสเตเตอร์และช่องว่างอากาศ การคำนวณการสูญเสียหลัก

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อวันที่ 10/01/2554

การคำนวณสเตเตอร์ โรเตอร์ วงจรแม่เหล็ก และการสูญเสียของมอเตอร์อะซิงโครนัส การกำหนดพารามิเตอร์โหมดการทำงานและคุณลักษณะเริ่มต้น การคำนวณความร้อน การระบายอากาศ และกลไกของมอเตอร์อะซิงโครนัส การทดสอบเพลาเพื่อความแข็งแกร่งและความแข็งแกร่ง

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 10/10/2012

การเลือกขนาดหลักของมอเตอร์อะซิงโครนัส การกำหนดขนาดของโซนฟันสเตเตอร์ การคำนวณโรเตอร์, วงจรแม่เหล็ก, พารามิเตอร์การทำงาน, การสูญเสียจากการดำเนินงาน การคำนวณและการสร้างคุณลักษณะเริ่มต้น การคำนวณความร้อนของมอเตอร์อะซิงโครนัส

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 27/09/2014

การกำหนดโหลดแม่เหล็กไฟฟ้าที่อนุญาตและการเลือกขนาดมอเตอร์หลัก การคำนวณกระแสที่ไม่มีโหลด พารามิเตอร์การพันของขดลวด และโซนฟันของสเตเตอร์ การคำนวณวงจรแม่เหล็ก การกำหนดพารามิเตอร์และคุณลักษณะสำหรับสลิปขนาดเล็กและขนาดใหญ่

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/11/2015

ฉนวนของขดลวดสเตเตอร์และโรเตอร์กรงกระรอก ความต้านทานแบบแอคทีฟและอุปนัยของขดลวด ความต้านทานการหมุนของโรเตอร์แบบกรงกระรอกที่มีช่องปิดรูปวงรี การคำนวณพารามิเตอร์ของโหมดการทำงานปกติของมอเตอร์อะซิงโครนัส

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/15/2011

การคำนวณพื้นที่หน้าตัดของลวดขดลวดสเตเตอร์, ขนาดของโซนฟัน, ช่องว่างอากาศ, โรเตอร์, วงจรแม่เหล็ก, พารามิเตอร์การทำงาน, การสูญเสีย, ลักษณะการเริ่มต้นเพื่อจุดประสงค์ในการออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสสามเฟส

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 09/04/2010

การสร้างไดอะแกรมขยายและไดอะแกรมรัศมีของขดลวดสเตเตอร์ การหาเวกเตอร์กระแสลัดวงจร การสร้างแผนภูมิวงกลมของมอเตอร์อะซิงโครนัส การคำนวณเชิงวิเคราะห์โดยใช้วงจรสมมูล การสร้างคุณลักษณะด้านสมรรถนะของมอเตอร์อะซิงโครนัส

ทดสอบเพิ่มเมื่อ 20/05/2014

การหาค่าความต้านทานกระแสไฟไม่โหลด สเตเตอร์ และโรเตอร์ของมอเตอร์อะซิงโครนัส การคำนวณและการสร้างคุณลักษณะทางกลและระบบเครื่องกลไฟฟ้าของไดรฟ์ไฟฟ้า โดยจัดให้มีกฎหมายในการควบคุมความถี่และแรงดันไฟฟ้าของขดลวดสเตเตอร์

รายละเอียด เผยแพร่เมื่อ 27/12/2019

เรียนผู้อ่าน! ทีมงานห้องสมุดขออวยพรให้คุณสวัสดีปีใหม่และสุขสันต์วันคริสต์มาส! เราขออวยพรให้คุณและครอบครัวมีความสุข ความรัก สุขภาพ ความสำเร็จ และความสุข!
ขอให้ปีที่จะมาถึงทำให้คุณมีความเจริญรุ่งเรือง ความเข้าใจซึ่งกันและกัน ความปรองดองและ อารมณ์ดี.
ขอให้โชคดี ความเจริญรุ่งเรือง และการเติมเต็มความปรารถนาอันเป็นที่รักของคุณในปีใหม่!

ทดสอบการเข้าถึง EBS Ibooks.ru

รายละเอียด เผยแพร่เมื่อ 12/03/2019

เรียนผู้อ่าน! จนถึงวันที่ 31 ธันวาคม 2019 มหาวิทยาลัยของเราเปิดให้ทดสอบการเข้าถึง EBS Ibooks.ru ซึ่งคุณสามารถทำความคุ้นเคยกับหนังสือเล่มใดก็ได้ในโหมดการอ่านข้อความแบบเต็ม เข้าถึงได้จากคอมพิวเตอร์ทุกเครื่องในเครือข่ายมหาวิทยาลัย จำเป็นต้องลงทะเบียนเพื่อรับการเข้าถึงระยะไกล

"Genrikh Osipovich Graftio - ในวันครบรอบ 150 ปีวันเกิดของเขา"

รายละเอียด เผยแพร่เมื่อ 12/02/2019

เรียนผู้อ่าน! ในส่วน "นิทรรศการเสมือนจริง" มีนิทรรศการเสมือนจริงใหม่ "Henrikh Osipovich Graftio" ปี 2562 ถือเป็นวันครบรอบ 150 ปีวันเกิดของ Genrikh Osipovich หนึ่งในผู้ก่อตั้งอุตสาหกรรมไฟฟ้าพลังน้ำในประเทศของเรา นักวิทยาศาสตร์สารานุกรม วิศวกรที่มีความสามารถ และผู้จัดงานที่โดดเด่น Genrikh Osipovich มีส่วนช่วยอย่างมากในการพัฒนาพลังงานภายในประเทศ

นิทรรศการนี้จัดทำโดยพนักงานแผนกวรรณกรรมวิทยาศาสตร์ของห้องสมุด นิทรรศการนำเสนอผลงานของ Genrikh Osipovich จากกองทุนประวัติศาสตร์ LETI และสิ่งพิมพ์เกี่ยวกับเขา

ท่านสามารถชมนิทรรศการ

ทดสอบการเข้าถึงระบบห้องสมุดอิเล็กทรอนิกส์ IPRbooks

รายละเอียด เผยแพร่เมื่อ 11/11/2019

เรียนผู้อ่าน! ตั้งแต่วันที่ 8 พฤศจิกายน 2019 ถึง 31 ธันวาคม 2019 มหาวิทยาลัยของเราได้รับการทดสอบฟรีในฐานข้อมูลข้อความเต็มของรัสเซียที่ใหญ่ที่สุด - IPR BOOKS Electronic Library System EBS IPR BOOKS มีสิ่งพิมพ์มากกว่า 130,000 ฉบับ โดยมากกว่า 50,000 เล่มเป็นสิ่งพิมพ์ทางการศึกษาและ สิ่งพิมพ์ทางวิทยาศาสตร์- บนแพลตฟอร์ม คุณสามารถเข้าถึงหนังสือปัจจุบันที่ไม่สามารถพบได้ในโดเมนสาธารณะบนอินเทอร์เน็ต

เข้าถึงได้จากคอมพิวเตอร์ทุกเครื่องในเครือข่ายมหาวิทยาลัย

หากต้องการเข้าถึงระยะไกลคุณต้องติดต่อแผนกทรัพยากรอิเล็กทรอนิกส์ (ห้อง 1247) ผู้ดูแลระบบ VChZ Polina Yuryevna Skleymova หรือ อีเมล [ป้องกันอีเมล]ในหัวข้อ "การลงทะเบียนใน IPRbooks"

กระทรวงศึกษาธิการและวิทยาศาสตร์

สาธารณรัฐคาซัคสถาน

มหาวิทยาลัยแห่งรัฐคาซัคสถานเหนือตั้งชื่อตาม เอ็ม. โคซีบาเอวา

คณะวิศวกรรมศาสตร์พลังงานและเครื่องกล

ภาควิชาวิศวกรรมพลังงานและเครื่องมือ

งานหลักสูตร

ในหัวข้อ: “การออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสพร้อมโรเตอร์กรงกระรอก”

ระเบียบวินัย – “เครื่องจักรไฟฟ้า”

เสร็จสมบูรณ์โดย Kalantyrev

หัวหน้างานด้านวิทยาศาสตร์

วิทยาศาสตรดุษฎีบัณฑิต เอ็น.วี. แชตคอฟสกายา

เปโตรปาฟลอฟสค์ 2010

1. การเลือกขนาดหลัก

2. การกำหนดจำนวนช่องสเตเตอร์, การหมุนในเฟสการม้วน, หน้าตัดของลวดขดลวดสเตเตอร์

3. การคำนวณขนาดของโซนฟันสเตเตอร์และช่องว่างอากาศ

4. การคำนวณโรเตอร์

5. การคำนวณวงจรแม่เหล็ก

6. พารามิเตอร์การทำงาน

7. การคำนวณการสูญเสีย

8. การคำนวณลักษณะการทำงาน

9. การคำนวณความร้อน

10. การคำนวณลักษณะการปฏิบัติงานตาม แผนภูมิวงกลม

ภาคผนวก ก

บทสรุป

อ้างอิง

มอเตอร์แบบอะซิงโครนัสเป็นตัวแปลงพลังงานไฟฟ้าหลักเป็นพลังงานกลและเป็นพื้นฐานของการขับเคลื่อนไฟฟ้าของกลไกส่วนใหญ่ ซีรีส์ 4A ครอบคลุมช่วงพิกัดกำลังตั้งแต่ 0.06 ถึง 400 kW และมีความสูง 17 แกนตั้งแต่ 50 ถึง 355 มม.

ในโครงการหลักสูตรนี้ พิจารณาเครื่องยนต์ต่อไปนี้:

การดำเนินการตามระดับการป้องกัน: IP23;

วิธีทำความเย็น: IC0141

ออกแบบตามวิธีการติดตั้ง: IM1081 – ตามหลักแรก – มอเตอร์บนขาตั้งพร้อมแผงบังลูกปืน ตามหลักที่สองและสาม - จาก การจัดเรียงแนวนอนเพลาและตำแหน่งส่วนล่างของอุ้งเท้า ตามหลักที่สี่ - มีปลายเพลาทรงกระบอกหนึ่งอัน

สภาพการทำงานของภูมิอากาศ: U3 – ตามตัวอักษร – สำหรับสภาพอากาศปานกลาง; ตามจำนวน - สำหรับการวางในพื้นที่ปิดที่มีการระบายอากาศตามธรรมชาติโดยไม่มีการควบคุมสภาพภูมิอากาศโดยไม่ได้ตั้งใจ ซึ่งความผันผวนของอุณหภูมิและความชื้นในอากาศ การสัมผัสกับทรายและฝุ่น การแผ่รังสีแสงอาทิตย์จะน้อยกว่าในที่โล่งของหิน คอนกรีต ไม้ และอื่น ๆ ที่ไม่ได้รับความร้อนอย่างมีนัยสำคัญ ห้องพัก

1. การเลือกขนาดหลัก

1.1 กำหนดจำนวนคู่ขั้ว:

(1.1)

แล้วจำนวนเสา

1.2 กำหนดความสูงของแกนหมุนแบบกราฟิก: ตามรูปที่ 9.18 ข

ตาม ตามตาราง 9.8 เรากำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกที่สอดคล้องกับแกนการหมุน

1.3 เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของสเตเตอร์

เราคำนวณโดยใช้สูตร: , (1.2) – ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดตามตาราง 9.9 อยู่ในช่วง: .

มาเลือกค่ากัน

, แล้ว

1.4 กำหนดการแบ่งเสา

: (1.3)

1.5 กำหนดอำนาจการออกแบบ

, W: , (1.4) – กำลังบนเพลามอเตอร์, W; – อัตราส่วนของ EMF ของขดลวดสเตเตอร์ต่อแรงดันไฟฟ้าที่กำหนด ซึ่งสามารถหาได้จากรูปที่ 9.20 โดยประมาณ เมื่อ และ , .

ค่าโดยประมาณ

และนำมาจากเส้นโค้งที่สร้างจากข้อมูลของเครื่องยนต์ซีรีส์ 4A รูปที่ 9.21 ค. ที่ kW และ , , a

1.6 โหลดแม่เหล็กไฟฟ้า A และ B d ถูกกำหนดเป็นกราฟิกโดยใช้เส้นโค้งในรูปที่ 9.23 ข ที่

กิโลวัตต์ และ , , T.

1.7 ค่าสัมประสิทธิ์การคดเคี้ยว

- สำหรับการพันขดลวดสองชั้นที่ 2p>2 ควรใช้ = 0.91–0.92 ยอมรับเถอะ.

1.8 ให้เราพิจารณาความเร็วเชิงมุมซิงโครนัสของเพลามอเตอร์ W:

, (1.5) – ความเร็วในการหมุนแบบซิงโครนัส

1.9 คำนวณความยาวของช่องว่างอากาศ

:
, (1.6) – สัมประสิทธิ์รูปร่างสนาม -

1.10 เกณฑ์สำหรับการเลือกมิติหลักที่ถูกต้อง D และ

ทำหน้าที่เป็นอัตราส่วนซึ่งต้องอยู่ภายในขอบเขตที่ยอมรับได้ รูปที่ 9.25 ข. - ค่า l อยู่ภายในขีดจำกัดที่แนะนำ ซึ่งหมายความว่าขนาดหลักถูกกำหนดอย่างถูกต้อง

2. การกำหนดจำนวนช่องสเตเตอร์ การหมุนในเฟสการม้วนและหน้าตัดของลวดขดลวดสเตเตอร์

2.1 มากำหนดค่าขีดจำกัดกัน: t 1 max และ t 1 min รูปที่ 9.26 ที่

และ , , .

2.2 จำนวนช่องสเตเตอร์:

, (2.1) (2.2)

สุดท้าย จำนวนช่องจะต้องเป็นจำนวนเท่าของจำนวนช่องต่อขั้วและเฟส: q ยอมรับเถอะ

, แล้ว
, (2.3)

โดยที่ m คือจำนวนเฟส

2.3 ในที่สุดเราก็กำหนดการแบ่งฟันของสเตเตอร์:

(2.4)

2.4 กระแสขดลวดสเตเตอร์เบื้องต้น

(2.5)

2.5 จำนวนตัวนำที่มีประสิทธิผลในช่อง (ขึ้นอยู่กับ

การส่งผลงานที่ดีของคุณไปยังฐานความรู้เป็นเรื่องง่าย ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง

โพสต์บน http://www.allbest.ru/

การลงโทษ "

โครงการหลักสูตร

“การออกแบบมอเตอร์อะซิงโครนัสพร้อมโรเตอร์แบบกรงกระรอก”

เงื่อนไขการอ้างอิง

ออกแบบมอเตอร์สามเฟสแบบอะซิงโครนัสพร้อมโรเตอร์กรงกระรอก:

P = 15 กิโลวัตต์, U = 220/380 V, 2р = 2;

n = 3,000 รอบต่อนาที = 90%, cos = 0.89, S NOM = 3%;

ชั่วโมง=160 M p / M n = 1.8, M สูงสุด / M n = 2.7, ฉัน p / ฉัน n = 7;

การออกแบบ IM1001;

การป้องกัน IP44;

วิธีการทำความเย็น IC0141;

เวอร์ชันภูมิอากาศและหมวดหมู่ตำแหน่ง U3;

ฉนวนทนความร้อนคลาส F

โหมดการทำงาน S1

การกำหนดมิติทางเรขาคณิตขั้นพื้นฐาน

1. ขั้นแรกเลือกความสูงของแกนหมุนตามรูปที่ 1 8.17 และ (ต่อไปนี้จะเรียกว่าสูตร ตาราง และตัวเลขทั้งหมด) h = 150 มม.

จากโต๊ะ 8.6 เราใช้ค่าที่น้อยกว่าที่ใกล้ที่สุด h = 132 มม. และ a = 0.225 m (D a คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของสเตเตอร์)

2. กำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของสเตเตอร์:

D=K D D ก =0.560.225=0.126 (ม.)

K D - สัมประสิทธิ์สัดส่วนกำหนดตามตาราง 8.7.

3. การแบ่งเสา

ม

โดยที่ 2p คือจำนวนคู่ขั้ว

4. กำหนดกำลังโดยประมาณ:

P = (P 2 k E)/(cos)

k E - อัตราส่วนของ EMF ของขดลวดสเตเตอร์ต่อแรงดันไฟฟ้าที่กำหนดซึ่งพิจารณาจากรูปที่ 1 8.20, k E = 0.983

- ประสิทธิภาพของมอเตอร์อะซิงโครนัส ตามรูปที่ 1 8.21,a, = 0.89, cos = 0.91

P 2 - กำลังบนเพลามอเตอร์ W

P = (1510 3 0.983) / (0.890.91) = 18206 (W)

5. กำหนดโหลดแม่เหล็กไฟฟ้า (เบื้องต้น) ตามรูปที่ 1 8.22 ข:

โหลดเชิงเส้น (อัตราส่วนของกระแสของการหมุนของขดลวดทั้งหมดต่อเส้นรอบวง) A = 25.310 3 (A/m)

การเหนี่ยวนำในช่องว่างอากาศ B= 0.73 (T)

6. เราเลือกค่าสัมประสิทธิ์การม้วนเบื้องต้นขึ้นอยู่กับประเภทของขดลวดสเตเตอร์ สำหรับขดลวดชั้นเดียว k O1 = 0.95 0.96

สมมุติว่า k O1 = 0.96

7. ความยาวโดยประมาณของช่องว่างอากาศถูกกำหนดโดยสูตร:

= P / (k V D 2 k O 1 AB)

k B คือค่าสัมประสิทธิ์รูปร่างสนาม ซึ่งเบื้องต้นจะเท่ากับ

กิโลโวลต์ = / () = 1.11

- ความเร็วเชิงมุมซิงโครนัสของเพลามอเตอร์ rad/s คำนวณโดยสูตร

ราด/เอส

โดยที่ 1 คือความถี่ของแหล่งจ่ายไฟ Hz

= 18206 / (1.110.126 2 3140.9625.310 3 0.73) = 0.19 (ม.)

8. ตรวจสอบความสัมพันธ์ = / . ควรอยู่ในช่วง 0.19–0.87 โดยพิจารณาจากรูปที่ 1 8.25:

= 0,19 / 0,198 = 0,96

ค่าที่ได้รับนั้นสูงกว่าขีดจำกัดที่แนะนำ ดังนั้นเราจึงยอมรับค่าที่ใหญ่ที่สุดถัดไปจากซีรีย์มาตรฐาน (ตาราง 8.6) ความสูงของแกนหมุน h = 160 มม. เราคำนวณซ้ำตามย่อหน้า 1-8:

D a = 0.272 (m) P = (1510 3 0.984) / (0.910.89) = 18224 (W)

D = 0.560.272 = 0.152 (ม.) A = 3410 3 (ก/ม.)

= (3,140,152) / 2 = 0.239 (ม.) B = 0.738 (ต)

= 18224 / (1.110.152 2 3140.963610 3 0.738) = 0.091 (ม.)

= 0,091 / 0,239 = 0,38

การคำนวณขดลวด ช่อง และแอกสเตเตอร์

คำนิยาม ซี 1 , 1 และ ส่วนต่างๆ สายไฟ ขดลวด สเตเตอร์

1. เรากำหนดค่าจำกัดของการแบ่งฟัน 1 ตามรูปที่ 1 6-15:

1 สูงสุด = 18 (มม.) 1 นาที = 13 (มม.)

2. ค่าขีด จำกัด สำหรับจำนวนช่องสเตเตอร์ถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้

เรายอมรับ 1 = 36 จากนั้น q = Z 1 / (14.00 น.) โดยที่ m คือจำนวนเฟส

คิว = 36 / (23) = 6

ขดลวดเป็นแบบชั้นเดียว

3. ในที่สุดเราก็กำหนดการแบ่งฟันของสเตเตอร์:

ม. = 1410 -3 ม

4. ค้นหาจำนวนตัวนำที่มีประสิทธิผลในร่อง (เบื้องต้นโดยที่ไม่มีกิ่งขนานในขดลวด (a = 1)):

คุณ =

I 1H คือกระแสไฟที่กำหนดของขดลวดสเตเตอร์ A และถูกกำหนดโดยสูตร:

ผม 1H = P 2 / (mU 1H cos) = 1510 3 / (32200.890.91) = 28.06(A)

คุณ= = 16

5. เรายอมรับ a=2 แล้ว

คุณ= หรือ = 216 = 32

6. เราได้รับค่าสุดท้าย:

จำนวนรอบในเฟสที่คดเคี้ยว

โหลดเชิงเส้น

ยานพาหนะ

ไหล

Ф = (1) -1

k O1 - ค่าสุดท้ายของสัมประสิทธิ์การคดเคี้ยวซึ่งกำหนดโดยสูตร:

k О1 = k У k Р

k У - ค่าสัมประสิทธิ์การทำให้สั้นลงสำหรับการพันชั้นเดียว k У = 1

k P - สัมประสิทธิ์การกระจายกำหนดจากตาราง 3.16 สำหรับฮาร์โมนิคตัวแรก

k P = 0.957

Ф = = 0.01 (วัตต์)

การเหนี่ยวนำช่องว่างอากาศ

ตล

ค่า A และ B อยู่ภายในขอบเขตที่ยอมรับได้ (รูปที่ 8.22b)

7. ความหนาแน่นกระแสในขดลวดสเตเตอร์ (เบื้องต้น):

เจ 1 = (กจ 1)/ ก= (18110 9)/ (33.810 3)= 5.3610 6 (ก/ม 2)

ผลคูณของโหลดเชิงเส้นและความหนาแน่นกระแสถูกกำหนดจากรูปที่ 1 8.27 ข.

หน้าตัดของตัวนำที่มีประสิทธิภาพ (เบื้องต้น):

q EF = ฉัน 1 H / (aJ 1) = 28.06 / (25.1310 6) = 2.7310 -6 (m 2) = 2.73 (มม. 2)

เรายอมรับ n EL = 2 แล้ว

q EL = q EF / 2 = 2.73 / 2 = 1.365 (มม. 2)

n EL - จำนวนตัวนำเบื้องต้น

q EL - ส่วนของตัวนำเบื้องต้น

เราเลือกลวดม้วน PETV (ตามตาราง A3.1) ด้วยข้อมูลต่อไปนี้:

เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของลวดเปลือย d EL = 1.32 มม

เส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของลวดหุ้มฉนวน d IZ = 1.384 มม

พื้นที่หน้าตัดของลวดเปลือย q EL = 1.118 มม. 2

พื้นที่หน้าตัดของตัวนำที่มีประสิทธิผล q EF = 1.1182 = 2.236 (มม. 2)

9. ความหนาแน่นกระแสในขดลวดสเตเตอร์ (สุดท้าย)

การคำนวณ ขนาด ขรุขระ โซน สเตเตอร์ และ อากาศ ช่องว่าง

ร่องสเตเตอร์ - ตามรูป 1 โดยมีอัตราส่วนขนาดที่ทำให้ขอบด้านข้างของฟันมีความขนานกัน

1. เรารับล่วงหน้าตามตาราง 8.10:

ค่าการเหนี่ยวนำในฟันสเตเตอร์ B Z1 = 1.9 (T) ค่าการเหนี่ยวนำในแอกสเตเตอร์ B a = 1.6 (T) จากนั้นความกว้างของฟัน

ข Z1 =

k C - สัมประสิทธิ์การเติมแกนด้วยเหล็กตามตาราง 8.11 สำหรับเหล็กแผ่นออกซิไดซ์เกรด 2013 k C = 0.97

СТ1 - ความยาวของแกนสเตเตอร์เหล็กสำหรับเครื่องจักรที่มีขนาด 1.5 มม

ST1 = 0.091 (ม.)

ข Z1 = = 6.410 -3 (ม.) = 6.4 (มม.)

ความสูงของแอกสเตเตอร์

2. ขนาดของร่องในแสตมป์คือ:

ความกว้างของช่องร่อง b W = 4.0 (มม.)

ความสูงของช่องร่อง h W = 1.0 (มม.), = 45

ความสูงของร่อง

ชั่วโมง P = ชั่วโมง = =23.8 (มม.) (25)

ความกว้างของร่องด้านล่าง

ข 2 = = = 14.5 (มม.) (26)

ความกว้างของด้านบนของร่อง

ข 1 = = = 10.4 (มม.) (27)

ชั่วโมง 1 = ชั่วโมง P - + = = 19.6 (มม.) (28)

3. ขนาดระยะห่างของร่องโดยคำนึงถึงค่าเผื่อการประกอบ:

สำหรับ ชั่วโมง = 160 250 (มม.) ข P = 0.2 (มม.); ชั่วโมง P = 0.2 (มม.)

ข 2 = ข 2 - ข P = 14.5 - 0.2 = 14.3 (มม.) (29)

ข 1 = ข 1 - ข P = 10.4 - 0.2 = 10.2 (มม.) (30)

ชั่วโมง 1 = ชั่วโมง 1 - ชั่วโมง P = 19.6 - 0.2 = 19.4 (มม.) (31)

พื้นที่หน้าตัดของร่องสำหรับวางตัวนำ:

S P = S จาก S PR

พื้นที่หน้าตัดของปะเก็น S PR = 0

พื้นที่หน้าตัดของฉนวนตัวถังในร่อง

S จาก = ข C (2ชม P +b 1 +b 2)

b IZ - ความหนาของฉนวนด้านเดียวในร่องตามตาราง 3.1 b IZ = 0.4 (มม.)

S จาก = 0.4(223.8+14.5+10.4) = 29 (มม. 2)

SP = 0.5(14.3+10.2)19.4 29 = 208.65 (มม.2)

4. ปัจจัยการเติมร่อง:

k Z = [(d IZ) 2 คุณ n EL ] / SP = (1.405 2 402)/ 208.65 = 0.757 (34)

ค่า k3 ที่ได้รับสำหรับการติดตั้งขดลวดแบบใช้เครื่องจักรสูงเกินไป ปัจจัยการเติมควรอยู่ในช่วง 0.70 - 0.72 (จากตารางที่ 3-12) มาลดปัจจัยการเติมโดยการเพิ่มพื้นที่หน้าตัดของร่อง

ลองใช้ B Z1 = 1.94 (T) และ B a = 1.64 (T) ซึ่งเป็นที่ยอมรับเนื่องจากค่าเหล่านี้เกินค่าที่แนะนำเพียง 2.5 - 3%

5. ทำซ้ำการคำนวณตามย่อหน้า 1-4.

b Z1 = = 0.0063(ม.)= 6.3(มม.) b 2 = = 11.55 (มม.)

ชั่วโมง = = 0.0353 (ม.) = 35.3 (มม.) ข 1 = = 8.46 (มม.)

ชั่วโมง P = = 24.7 (มม.) ชั่วโมง 1 = = 20.25 (มม.)

ข 2 = = 11.75 (มม.)

ข 1 = = 8.66 (มม.)

ชั่วโมง 1 = = 20.45 (มม.)

ส จาก = = 29.9 (มม. 2)

SP = = 172.7 (มม. 2)

k З = = 0.7088 0.71

ขนาดของร่องในแม่พิมพ์จะแสดงในรูป 1, ก.

การคำนวณขดลวด ช่อง และแอกของโรเตอร์

1. กำหนดช่องว่างอากาศ (ตามรูปที่ 8.31): = 0.8 (มม.)

2. จำนวนช่องโรเตอร์ (ตามตาราง 8.16): Z 2 = 28

3. เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก:

D 2 = D2 = 0.15220.810 -3 = 0.150 (ม.) (35)

4. ความยาวของวงจรแม่เหล็กโรเตอร์ 2 = 1 = 0.091 (m)

5. การแบ่งฟัน:

เสื้อ 2 = (D 2)/ Z 2 = (3,140,150)/ 28 = 0.0168 (ม.) = 16.8 (มม.) (36)

6. เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของโรเตอร์เท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลางของเพลาเนื่องจากแกนถูกติดตั้งโดยตรงบนเพลา:

D J = D B = k B D a = 0.230.272 = 0.0626 (ม.) 60 (มม.) (37)

ค่าสัมประสิทธิ์ k B นำมาจากตาราง 8.17: กิโลโวลต์ = 0.23

7. ค่ากระแสเบื้องต้นในแกนโรเตอร์:

ฉัน 2 = k ฉัน ฉัน 1 ฉัน

k i เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงอิทธิพลของกระแสแม่เหล็กและความต้านทานของขดลวดต่ออัตราส่วน I 1 / I 2 k i = 0.2+0.8cos = 0.93

ผม - ค่าสัมประสิทธิ์การลดปัจจุบัน:

ผม = (2m 1 1 k O 1) / Z 2 = (23960.957) / 28 = 19.7

ฉัน 2 = 0.9328.0619.7 = 514.1 (A)

8. พื้นที่หน้าตัดของแท่ง:

q C = ฉัน 2 / J 2

J 2 - ความหนาแน่นกระแสในแท่งโรเตอร์ เมื่อเติมร่องด้วยอลูมิเนียมจะถูกเลือกภายใน

เจ 2 = (2.53.5)10 6 (ก/ม 2)

q C = 514.1 / (3.510 6) = 146.910 -6 (ม. 2) = 146.9 (มม. 2)

9. ร่องโรเตอร์ - ดังแสดงในรูป 1.ข. เราออกแบบร่องปิดทรงลูกแพร์โดยมีขนาดร่อง b W = 1.5 มม. และ h W = 0.7 มม. เราเลือกความสูงของจัมเปอร์เหนือร่องเท่ากับ h W = 1 มม.

ความกว้างของฟันที่อนุญาต

ข Z2 = = = 7.010 -3 (ม.) = 7.0 (มม.) (41)

B Z2 - การเหนี่ยวนำในฟันโรเตอร์ตามตาราง 8.10 โวลต์ Z2 = 1.8 (ต)

ขนาดร่อง

ข 1 ===10.5 (มม.)

ข 2 = = = 5.54 (มม.) (43)

ชั่วโมง 1 = (ข 1 - ข 2)(Z 2 / (2)) = (10.5 - 5.54)(28/6.28) = 22.11 (มม.) (44)

เราใช้ b 1 = 10.5 มม., b 2 = 5.5 มม., h 1 = 22.11 มม.

10. เราระบุความกว้างของฟันโรเตอร์

ข Z2 = = 9.1 (มม.)

ข Z2 = = 3.14 9.1 (มม.)

ข Z2 = ข Z2 9.1 (มม.)

ความสูงร่องเต็ม:

ชั่วโมง P 2 = ชั่วโมง Ш + ชั่วโมง Ш +0.5b 1 +ชั่วโมง 1 +0.5b 2 = 1+0.7+0.510.5+22.11+0.55.5 = 31.81 (มม.)

ส่วนตัดขวางของก้าน:

q C = (/8)(ข 1 b 1 +b 2 b 2)+0.5(ข 1 +b 2)ชม 1 =

(3.14/8)(10.5 2 +5.5 2)+0.5(10.5+5.5)22.11 = 195.2 (มม.2)

11. ความหนาแน่นกระแสในแกน:

เจ 2 = ฉัน 2 / คิว ค = 514.1 / 195.210 -6 = 3.4910 6 (A/m 2)

12. วงแหวนลัดวงจร พื้นที่หน้าตัด:

qKL = IKL / JKL

JKL - ความหนาแน่นกระแสในวงแหวนปิด:

เจซีแอล = 0.85J2 = 0.853.49106 = 2.97106 (A/m2) (51)

ICL - กระแสในวงแหวน:

ไอซีแอล = I2 /

= 2ซิน = 2ซิน = 0.224 (53)

ไอซีแอล = 514.1 / 0.224 = 2295.1 (เอ)

คิวเคแอล = 2295 / 2.97106 = 772.710-6 (m2) = 772.7 (mm2)

13. ขนาดของวงแหวนปิด:

hKL = 1.25hP2 = 1.2531.8 = 38.2 (มม.) (54)

bKL = qKL / hKL = 772.7 / 38.2 = 20.2 (มม.) (55)

qKL = bKLhKL = 38.2 20.2 = 771.6 (mm2) (56)

ดีเค. ซีพี = D2 - hKL = 150 - 38.2 = 111.8 (มม.) (57)

การคำนวณวงจรแม่เหล็ก

แกนแม่เหล็กเหล็ก 2013; แผ่นหนา 0.5 มม.

1. แรงดันแม่เหล็กช่องว่างอากาศ:

F= 1.5910 6 Bk โดยที่ (58)

k- ค่าสัมประสิทธิ์ช่องว่างอากาศ:

k= เสื้อ 1 /(เสื้อ 1 -)

= = = 2,5

เค= = 1.17

ฟ= 1.5910 6 0.7231.170.810 -3 = 893.25 (เอ)

2. แรงดันแม่เหล็กของโซนฟัน:

สเตเตอร์

F Z1 = 2h Z1 H Z1

ชั่วโมง Z1 - ความสูงโดยประมาณของฟันสเตเตอร์, ชั่วโมง Z1 = ชั่วโมง P1 = 24.7 (มม.)

H Z1 - ค่าความแรงของสนามในฟันสเตเตอร์ตามตาราง P1.7 ที่ B Z1 = 1.94 (T) สำหรับเหล็ก 2013 H Z1 = 2430 (A/m)

F Z1 = 224.710 -3 2430 = 120 (A)

การเหนี่ยวนำที่คำนวณได้ในฟัน:

บี Z1 = = = 1.934 (ท)

เนื่องจาก B Z1 คือ 1.8 (T) จึงจำเป็นต้องคำนึงถึงสาขาการไหลเข้าไปในร่องและค้นหาการเหนี่ยวนำที่เกิดขึ้นจริงในฟัน B Z1

สัมประสิทธิ์ k PH ความสูง h ZX = 0.5h Z:

เคพีเอช =

ขพีเอช = 0.5(ข 1 + ข 2) = 0.5(8.66+11.75) = 12.6

k PH = = 2.06

B Z1 = B Z1 - 0 H Z1 k PH

เรายอมรับ B Z1 = 1.94 (T) ตรวจสอบอัตราส่วนของ B Z1 และ B Z1:

1,94 = 1,934 - 1,25610 -6 24302,06 = 1,93

โรเตอร์

F Z2 = 2h Z2 H Z2

h Z2 - ความสูงการออกแบบของฟันโรเตอร์:

ชั่วโมง Z2 = ชั่วโมง P2 - 0.1b 2 = 31.8 - 0.15.5 = 31.25 (มม.)

H Z2 - ค่าความแรงของสนามในฟันโรเตอร์ ตามตาราง P1.7 ที่ B Z2 = 1.8 (T) สำหรับเหล็ก 2013 H Z2 = 1520 (A/m)

F Z2 = 231.25 10 -3 1520 = 81.02 (A)

การเหนี่ยวนำฟัน

B Z2 = = = 1.799 (ท) 1.8 (ท)

3. ค่าสัมประสิทธิ์ความอิ่มตัวของโซนฟัน

k Z = 1+= 1+= 1.23

4. แรงดันแม่เหล็กแอก:

สเตเตอร์

ฉ ก = ล ก ฮ ก

L a - ความยาวของเส้นแม่เหล็กเฉลี่ยของแอกสเตเตอร์, m:

ล ก = = = 0.376 (ม.)

H a - ความแรงของสนามไฟฟ้า ตามตาราง P1.6 ที่ B a = 1.64 (T) H a = 902 (A/m)

เอฟ = 0.376902 = 339.2 (A)

บีอา=

h a - ความสูงของการออกแบบของแอกสเตเตอร์, m:

ชั่วโมง = 0.5(D a - D) - ชั่วโมง P 1 = 0.5(272 - 152) - 24.7 = 35.3 (มม.)

ข = = 1.6407 (T) 1.64 (T)

โรเตอร์

ฟ เจ = ล เจ ฮ เจ

L j คือความยาวของเส้นฟลักซ์แม่เหล็กเฉลี่ยในแอกของโรเตอร์:

ลจ = 2ฮจ

h j - ความสูงของโรเตอร์ด้านหลัง:

ชั่วโมง j = - ชั่วโมง P2 = - 31.8 = 13.7 (มม.)

L เจ = 213.7 10 -3 = 0.027 (ม.)

บี เจ =

h j - ความสูงของการออกแบบของแอกโรเตอร์, m:

ชั่วโมง เจ = = = 40.5 (มม.)

บีเจ = = 1.28 (T)

H j - ความแรงของสนามไฟฟ้า ตามตาราง P1.6 ที่ B j = 1.28 (T) H j = 307 (A/m)

ฟเจ = 0.027307 = 8.29 (A)

5. แรงดันแม่เหล็กรวมของวงจรแม่เหล็กต่อคู่ขั้ว:

F C = F+F Z1 +F Z2 +F a +F j = 893.25+120+81.02+339.2+8.29= 1441.83 (A)

6. ค่าสัมประสิทธิ์ความอิ่มตัวของวงจรแม่เหล็ก:

k = เอฟซี / เอฟ = 1441.83/893.25 = 1.6

7. กระแสแม่เหล็ก:

ฉัน = = = 7.3 (เอ)

ค่าสัมพัทธ์

ฉัน = ฉัน / ฉัน 1H = 7.3 / 28.06 = 0.26

การคำนวณพารามิเตอร์ของเครื่องอะซิงโครนัสสำหรับโหมดระบุ

1. ความต้านทานแบบแอคทีฟของเฟสขดลวดสเตเตอร์:

ร 1 = 115

115 - ความต้านทานจำเพาะของวัสดุคดเคี้ยวที่อุณหภูมิการออกแบบ, โอห์ม สำหรับฉนวนทนความร้อนคลาส F อุณหภูมิการออกแบบคือ 115 องศา สำหรับทองแดง 115 = 10 -6 /41 โอห์ม

L 1 - ความยาวรวมของตัวนำที่มีประสิทธิภาพของเฟสขดลวดสเตเตอร์, m:

ล 1 = ซีพี 1 1

CP1 - ความยาวเฉลี่ยของการหมุนของขดลวดสเตเตอร์, m:

CP1 = 2(P1 + L1)

P1 - ความยาวของส่วนร่อง P1 = 1 = 0.091 (m)

L1 - ส่วนหน้าของคอยล์

L1 = K L ข CT +2V

K L - สัมประสิทธิ์ซึ่งค่าที่นำมาจากตาราง 8.21: K L = 1.2

B คือความยาวของส่วนตรงของคอยล์ที่ยื่นออกมาจากร่องจากปลายแกนถึงจุดเริ่มต้นของส่วนโค้งของส่วนหน้า m เรารับ B = 0.01

b CT - ความกว้างของคอยล์เฉลี่ย, m:

ข ซีที = 1

1 - การทำให้ระยะพิทช์ของขดลวดสเตเตอร์สั้นลง 1 = 1

ข CT = = 0.277 (ม.)

L1 = 1.20.277+20.01 = 0.352 (ม.)

CP1 = 2(0.091+0.352) = 0.882 (ม.)

ลิตร 1 = 0.88296 = 84.67 (ม.)

ร 1 = = 0.308 (โอห์ม)

ส่วนต่อขยายความยาวส่วนหน้าของคอยล์

ออก = K ออก b CT +B = 0.260.277+0.01= 0.08202 (ม.)= 82.02 (มม.) (90)

ตามตาราง 8.21 K OUT = 0.26

ค่าสัมพัทธ์

r 1 = r 1 = 0.308 = 0.05

2. ความต้านทานแบบแอคทีฟของเฟสขดลวดโรเตอร์:

r 2 = r C +

r C - ความต้านทานของก้าน:

อาร์ ค = 115

สำหรับขดลวดโรเตอร์อะลูมิเนียมหล่อ 115 = 10 -6 / 20.5 (โอห์ม)

r C = = 22.210 -6 (โอห์ม)

r CL - ความต้านทานของส่วนของวงแหวนปิดที่อยู่ระหว่างแท่งสองอันที่อยู่ติดกัน

r CL = 115 = = 1.0110 -6 (โอห์ม) (94)

r 2 = 22.210 -6 + = 47.110 -6 (โอห์ม)

เราลด r 2 ลงเหลือจำนวนรอบของขดลวดสเตเตอร์:

r 2 = r 2 = 47.110 -6 = 0.170 (โอห์ม) (95)

ค่าสัมพัทธ์:

อาร์ 2 = อาร์ 2 = 0.170 = 0.02168 0.022

3. ความต้านทานแบบเหนี่ยวนำของเฟสขดลวดสเตเตอร์:

x 1 = 15.8(P1 + L1 + D1) โดยที่ (96)

P1 - ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการกระเจิงของช่อง:

พ1 =

ชั่วโมง 2 = ชั่วโมง 1 - 2b IZ = 20.45 - 20.4 = 19.65 (มม.)

ข 1 = 8.66 (มม.)

ชั่วโมง K = 0.5(ข 1 - ข) = 0.5(8.66 - 4) = 2.33 (มม.)

ชั่วโมง 1 = 0 (ตัวนำถูกยึดด้วยฝาปิดร่อง)

เค = 1 ; เค = 1 ; = = 0.091 (ม.)

P1 = = 1.4

L1 - ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการกระเจิงของหน้าผาก:

L1 = 0.34(L1 - 0.64) = 0.34(0.352 - 0.640.239) = 3.8

D1 - สัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการกระเจิงที่แตกต่างกัน

ด1 =

= 2k SK k - k O1 2 (1+ SK 2)

เค = 1

SK = 0 เนื่องจากไม่มีความเอียงของร่อง

k SC ถูกกำหนดจากเส้นโค้งในรูป 8.51,d ขึ้นอยู่กับ t 2 /t 1 และ SC

= = 1.34 ; เอสเค = 0; k เอสซี = 1.4

= 21,41 - 0,957 2 1,34 2 = 1,15

D1 = 1.15 = 1.43

x 1 = 15.8(1.4+3.8+1.43) = 0.731 (โอห์ม)

ค่าสัมพัทธ์

x 1 = x 1 = 0.731 = 0.093

4. ปฏิกิริยารีแอคทีฟของเฟสขดลวดโรเตอร์:

x 2 = 7.9 1 (P2 + L2 + D2 + SK)10 -6 (102)

P2 = k D +

ชั่วโมง 0 = ชั่วโมง 1 +0.4b 2 = 17.5+0.45.5 = 19.7 (มม.)

k ง = 1

P2 = = 3.08

L2 = = = 1.4

ดี2 =

= = = 1,004

เนื่องจากมีช่องปิด Z 0

ด2 = = 1.5

x 2 = 7.9500.091(3.08+1.4+1.5)10 -6 = 21510 -6 (โอห์ม)

เราลด x 2 เป็นจำนวนรอบสเตเตอร์:

x 2 = x 2 = = 0.778 (โอห์ม)

ค่าสัมพัทธ์

x 2 = x 2 = 0.778 = 0.099 (108)

การคำนวณการสูญเสียพลังงาน

1. การสูญเสียหลักในเหล็ก:

พี.เอส. OSN. = P 1.0/50 (k ใช่ B a 2 m a +k DZ B Z1 2 +m Z1)

P 1.0/50 - การสูญเสียเฉพาะที่การเหนี่ยวนำ 1 T และความถี่การกลับตัวของสนามแม่เหล็ก 50 Hz ตามตารางครับ 8.26 สำหรับเหล็ก 2013 P 1.0/50 = 2.5 (W/kg)

m a - มวลของเหล็กสเตเตอร์แอก, กก.:

ม = (D a - h a)h a k C1 C =

= 3.14(0.272 - 0.0353)0.03530.0910.977.810 3 = 17.67 (กก.)

C - ความถ่วงจำเพาะของเหล็ก ในการคำนวณเราใช้ C = 7.810 3 (kg/m3)

m Z1 - มวลของเหล็กฟันสเตเตอร์, กก.:

ม. Z1 = ชั่วโมง Z1 ข Z1 ซีพี. Z 1 CT 1 k C 1 C =

= 24.710 -3 6.310 -3 360.0910.977.810 3 = 3.14 (กก.) (111)

k ใช่ และ k ДZ เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงผลกระทบต่อการสูญเสียในเหล็กจากการกระจายฟลักซ์ที่ไม่สม่ำเสมอทั่วทั้งส่วนของแกนแม่เหล็กและ ปัจจัยทางเทคโนโลยี- ประมาณเราสามารถหา k Da = 1.6 และ k DZ = 1.8

PCT. OSN. = 2.51(1.61.64217.67+1.81.93423.14) = 242.9 (ญ)

2. การสูญเสียพื้นผิวในโรเตอร์:

PPOV2 = pPOV2(t2 - bSH2)Z2ST2

pSOV2 - การสูญเสียพื้นผิวเฉพาะ:

pPOV2 = 0.5k02(B02t1103)2

B02 - ความกว้างของการเต้นแบบเหนี่ยวนำในช่องว่างอากาศเหนือครอบฟันของโรเตอร์:

บี02=02

02 ขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของความกว้างของช่องของช่องสเตเตอร์ต่อช่องว่างอากาศ 02 (ที่bШ1/ = 4/0.5 = 8 ตามรูปที่ 8.53,b) = 0.375

k02 เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงผลกระทบของการรักษาพื้นผิวของหัวฟันโรเตอร์ต่อการสูญเสียเฉพาะ สมมุติว่า k02 =1.5 กัน

B02 = 0.3571.180.739 = 0.331 (ต)

pPOV2 = 0.51.5(0.33114)2 = 568 (16.8 - 1.5)24 0.091 = 22.2 (W)

3. การสูญเสียการเต้นเป็นจังหวะในฟันโรเตอร์:

PPUL2 = 0.11mZ2

BPUL2 - ความกว้างของการเต้นแบบเหนี่ยวนำในส่วนตรงกลางของฟัน:

BPUL2 = BZ2

mZ2 - มวลของฟันโรเตอร์เหล็ก, กก.:

mZ2 = Z2hZ2bZ2СТ2kC2C =

= 2826.6510-39.110-30.0910.977.8103 = 3.59 (กก.) (117)

BPUL2 = = 0.103 (ที)

PPUL2 = 0.11= 33.9 (ญ)

4. จำนวนการสูญเสียเหล็กเพิ่มเติม:

PCT. เพิ่ม. = PPOV1+PPUL1+PPOV2+PPUL2 = 22.2 + 33.9 = 56.1 (วัตต์

5. การสูญเสียเหล็กทั้งหมด:

PCT. = PST OSN. + PST เพิ่ม. = 242.9 + 56.1 = 299 (ว

6. การสูญเสียทางกล:

PMEC = KTDa4 = 0.2724 = 492.6 (กว้าง) (120)

สำหรับเครื่องยนต์ที่มี 2р=2 KT =1

7. เครื่องยนต์เดินเบา:

ทรงเครื่อง เอ็กซ์

ฉัน X. X. -

PE1 H.H. = มิลลิ2r1 = 37.320.308 = 27.4 (วัตต์)

ฉัน X. X. = = 1.24 (เอ)

IX.H.R. ผม = 7.3 (เอ)

IH.H. = = 7.405 (เอ)

cos xx = IX.X.a / IX.X = 1.24/4.98 = 0.25

โรเตอร์กรงกระรอกมอเตอร์สามเฟสแบบอะซิงโครนัส

การคำนวณประสิทธิภาพ

1. พารามิเตอร์:

r 12 = P ST. OSN. /(เอ็มไอ 2) = 242.9/(37.3 2) = 3.48 (โอห์ม)

x 12 = U 1H /I - x 1 = 220/7.3 - 1.09 = 44.55 (โอห์ม)

ค 1 = 1+x 1 / x 12 = 1+0.731/44.55 = 1.024 (โอห์ม)

= = =

= อาร์คแทน 0.0067 = 0.38 (23) 1 โอ

ส่วนประกอบที่ใช้งานอยู่ของกระแสไม่โหลดแบบซิงโครนัส:

ฉัน 0a = (P ST. พื้นฐาน +3I 2 r 1) / (3U 1H) = = 0.41 (A)

ก = ค 1 2 = 1.024 2 = 1.048

ข = 0

a = c 1 r 1 = 1.0240.308 = 0.402 (โอห์ม)

b = c 1 (x 1 +c 1 x 2) = 1.024(0.731+1.0241.12) = 2.51 (โอห์ม)

ความสูญเสียที่ไม่เปลี่ยนแปลงเมื่อมีการเปลี่ยนสลิป:

พี.เอส. +พีเฟอร์ = 299+492.6 = 791.6 (ญ)

สูตรการคำนวณ	มิติ	สลิป ส




Z = (ร 2 + X 2) 0.5



ฉัน 1a = ฉัน 0a +ฉัน 2 เพราะ 2
ฉัน 1p = ฉัน 0p +ฉัน 2 บาป 2
ฉัน 1 = (ฉัน 1a 2 +ฉัน 1p 2) 0.5

พี 1 = 3U 1 ฉัน 1a 10 -3
ป อี 1 = 3ผม 1 2 r 1 10 -3
ป อี 2 = 3ผม 2 2 ร 2 10 -3
พี เพิ่ม = 0.005P 1
P=P ST +P เครื่องจักร +P E1 +P E2 +P เพิ่ม

ตารางที่ 1. ลักษณะสมรรถนะของมอเตอร์เหนี่ยวนำ

P2NOM = 15 กิโลวัตต์; I0p = ฉัน = 7.3 ก; PCT. +พีเมค. = 791.6 วัตต์

U1NOM = 220/380 โวลต์; r1 =0.308 โอห์ม; r2 = 0.170 โอห์ม

2р=2 ; I0a = 0.41 ก; ค1 = 1.024; ก = 1.048; ข = 0 ;

ก = 0.402 (โอห์ม); ข = 2.51 (โอห์ม)

2. คำนวณลักษณะการทำงานของการเลื่อน

ส = 0.005;0.01;0.015

0.02;0.025;0.03;0.035 โดยเบื้องต้นสมมติว่า SNOM r2 = 0.03

ผลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 1. หลังจากสร้างคุณลักษณะด้านประสิทธิภาพแล้ว (รูปที่ 2) เราจะชี้แจงค่าของสลิประบุ: SН = 0.034

ข้อมูลที่ได้รับการจัดอันดับของมอเตอร์ที่ออกแบบ:

P2NOM = 15 กิโลวัตต์ เพราะ NOM = 0.891

U1NOM = 220/380 โวลต์ NOM = 0.858

I1NOM =28.5 A

การคำนวณลักษณะการเริ่มต้น

การคำนวณ กระแสน้ำ กับ โดยคำนึงถึง อิทธิพล การเปลี่ยนแปลง พารามิเตอร์ ภายใต้ อิทธิพล ผล การปราบปราม ปัจจุบัน (ปราศจาก การบัญชี อิทธิพล น่ารังเกียจ ความคิด จาก สาขา กระจัดกระจาย)

รายละเอียดโดยให้การคำนวณสำหรับ S = 1 ข้อมูลการคำนวณสำหรับจุดที่เหลือสรุปไว้ในตาราง 2.

1. ความต้านทานแบบแอคทีฟของขดลวดโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของเอฟเฟกต์การเคลื่อนที่ในปัจจุบัน:

= 2 ชม. ซี = 63.61 ชม. ซี = 63.610.0255= 1.62 (130)

แคล = 115 o C; 115 = 10 -6 /20.5 (โอห์ม); ข ค /ข P =1; 1 = 50 เฮิรตซ์

ชั่วโมง C = ชั่วโมง P - (ชั่วโมง W + ชั่วโมง W) = 27.2 - (0.7+1) = 25.5 (มม.)

- “ความสูงลดลง” ของคันเบ็ด

ตามรูป 8.57 สำหรับ = 1.62 เราพบว่า = 0.43

ชั่วโมง = = = 0.0178 (ม.)= 17.8 (มม.)

ตั้งแต่ (0.510.5) 17.8 (17.5+0.510.5):

คิว อาร์ =

ชั่วโมง r - ความลึกของการเจาะกระแสเข้าไปในแกน

q r - พื้นที่หน้าตัดถูกจำกัดด้วยความสูง ชม

ข ร = = 6.91 (มม.)

คิวอาร์ = = 152.5 (มม. 2)

k r = q C /q r = 195.2 / 152.5 = 1.28 (135)

K R = = 1.13

r C = r C = 22.210 -6 (โอห์ม)

r 2 = 47.110 -6 (โอห์ม)

ลดความต้านทานของโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของผลกระทบจากการกระจัดในปัจจุบัน:

r 2 = K R r 2 = 1.130.235 = 0.265 (โอห์ม)

2. ปฏิกิริยารีแอคทีฟของขดลวดโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของผลการเคลื่อนที่ในปัจจุบัน:

สำหรับ = 1.62 = kD = 0.86

KX = (P2 +L2 +D2)/(P2 +L2 +D2)

P2 = P2 - P2

P2 = P2(1- kD) = =

= = 0,13

P2 = 3.08 - 0.13 = 2.95

KX = = 0.98

x2 = KXx2 = 0.980.778 = 0.762 (โอห์ม)

3. พารามิเตอร์เริ่มต้น:

ปฏิกิริยาการเหนี่ยวนำร่วมกัน

x 12P = k x 12 = 1.644.55 = 80.19 (โอห์ม) (142)

โดย 1P = 1+x 1 / x 12P = 1+1.1/80.19 = 1.013 (143)

4. การคำนวณกระแสโดยคำนึงถึงอิทธิพลของผลการกระจัดในปัจจุบัน:

RP = r 1 +c 1 P r 2 /s = 0.308+1.0130.265 = 0.661 (โอห์ม)

สูตรการคำนวณ	มิติ	สลิป ส

63.61 ชม. ซี เอส 0.5



K R =1+(r C /r 2)(k r - 1)





RP = r 1 +c 1 P r 2 /s
XP = x 1 +c 1P x 2
ฉัน 2 = U 1 / (RP 2 +X P 2) 0.5
ผม 1 = ผม 2 (RP 2 + +(X P +x 12 P) 2) 0.5 /(ค 1 P x 12 P)

ตารางที่ 2. การคำนวณกระแสในโหมดเริ่มต้นของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสกับโรเตอร์กรงกระรอกโดยคำนึงถึงอิทธิพลของผลการกระจัดในปัจจุบัน

P2NOM = 15 กิโลวัตต์; U1 = 220/380 โวลต์; 2р=2 ; I1NOM = 28.5 A;

r2 = 0.170 โอห์ม; x12P = 80.19 โอห์ม; s1P = 1.013; สโนม = 0.034

XП = x1 + s1Пх2 = 0.731+1.0130.762 = 1.5 (โอห์ม)

I2 = U1 / (RP2+HP2)0.5= 220/(0.6612+1.52)0.5= 137.9 (เอ)

I1 = I2 (RP2+(HP+x12P)2)0.5/ (c1Px12P)=

=137.9(0.6612+(1.5+80.19)2)0.5/(1.01380.19)= 140.8 (เอ)

การคำนวณ ปืนกล ลักษณะเฉพาะ กับ โดยคำนึงถึง อิทธิพล ผล การปราบปราม ปัจจุบัน และ ความอิ่มตัว จาก สาขา กระเจิง

การคำนวณดำเนินการตามจุดคุณลักษณะที่สอดคล้องกับ S=1; 0.8; 0.5 ;

0.2 ; 0.1 ในกรณีนี้เราใช้ค่ากระแสและความต้านทานสำหรับสลิปเดียวกันโดยคำนึงถึงอิทธิพลของการกระจัดในปัจจุบัน

ข้อมูลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 3. ให้การคำนวณโดยละเอียดสำหรับ S=1

1. ความต้านทานแบบเหนี่ยวนำของขดลวด เรายอมรับ k US = 1.35:

MMF เฉลี่ยของการม้วนที่เกี่ยวข้องกับหนึ่งช่องของขดลวดสเตเตอร์:

เอฟ พี เอสอาร์. = = = 3916.4 (เอ)

C ยังไม่มีข้อความ = = 1.043

การเหนี่ยวนำฟลักซ์การรั่วไหลที่สมมติขึ้นในช่องว่างอากาศ:

B Ф =(F P. SR. /(1.6С N))10 -6 =(3916.410 -6)/(1.60.810 -3 1.043)=5.27(T)

สำหรับ B Ф = 5.27 (T) เราพบ k = 0.47

ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการรั่วไหลของช่องของขดลวดสเตเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของความอิ่มตัว:

сЭ1 = (t1 - bШ1)(1 - к) = (14 - 4)(1 - 0.47) = 6.36

P1 สหรัฐอเมริกา =((hШ1 +0.58hK)/bШ1)(сЭ1/(сЭ1+1,5bШ1))

hK = (b1 - bШ1)/2 = (10.5 - 4)/2 = 3.25 (153)

P1 สหรัฐอเมริกา -

P1 สหรัฐอเมริกา = P1 - P1 สหรัฐอเมริกา = 1.4 - 0.37 = 1.03

ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการรั่วไหลที่แตกต่างกันของขดลวดสเตเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของความอิ่มตัว:

D1 สหรัฐอเมริกา = D1k = 1.430.47 = 0.672

ความต้านทานแบบเหนี่ยวนำของเฟสขดลวดสเตเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของความอิ่มตัว:

x1 สหรัฐอเมริกา = (x11 US)/ 1 = = 0.607 (โอห์ม)

ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการกระจายช่องของขดลวดโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของความอิ่มตัวและการกระจัดในปัจจุบัน:

ป2. เรา. = (hШ2/bШ2)/(cЭ2/(сЭ2+bШ2))

sE2 = (t2 - bSh2)(1 - k) = (16.8 - 1.5)(1 - 0.47) =10.6

hШ2 = hШ +hШ = 1+0.7 = 1.7 (มม.)

ป2. เรา. -

ป2. เรา. = ป2 - ป2 เรา. = 2.95 - 0.99 = 1.96

ค่าสัมประสิทธิ์การนำแม่เหล็กของการรั่วไหลของส่วนต่างของโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของความอิ่มตัว:

D2. เรา. = D2k = 1.50.47 = 0.705

ลดปฏิกิริยารีแอคแตนซ์ของเฟสขดลวดโรเตอร์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของการกระจัดในปัจจุบันและผลกระทบจากความอิ่มตัว:

x2 ยูเอส = (x22 ยูเอส)/ 2 = = 0.529 (โอห์ม)

เอส1พี. เรา. = 1+ (x1 NAS. /x12 P) = 1+(0.85/80.19) = 1.011

สูตรการคำนวณ	มิติ	สลิป ส



BФ =(FP.SR.10-6) / (1.6CN)

сЭ1 = (t1 - bШ1)(1 - к)
P1 สหรัฐอเมริกา = P1 - P1 สหรัฐอเมริกา
D1 สหรัฐอเมริกา = ถึง D1
x1 สหรัฐอเมริกา = x11 สหรัฐอเมริกา / 1
ซี1พี. เรา. = 1+x1 สหรัฐ /x12P
сЭ2 = (t2 - bШ2)(1 - к)
P2 เรา = P2 - P2 สหรัฐอเมริกา
D2 เรา = ถึง D2
x2 สหรัฐอเมริกา = x22 สหรัฐฯ /2
รป. เรา. = r1+c1П เรา. r2/วินาที
XP.US=x1US.+s1P.US.x2US
I2US=U1/(RP.US2+HP.US2)0.5
I1 US=I2 US (RP.NAS2+(HP.NAS+ x12P) 2) 0.5/(c1P.NASx12P)
คุณ = I1 สหรัฐอเมริกา /I1
I1 = I1 สหรัฐอเมริกา /I1 NOM
M = (I2US/I2NOM)2KR(sHOM/s)

ตารางที่ 3. การคำนวณลักษณะการเริ่มต้นของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสกับโรเตอร์กรงกระรอกโดยคำนึงถึงผลกระทบของการกระจัดและความอิ่มตัวของกระแสจากสนามเร่ร่อน

P2NOM = 15 กิโลวัตต์; U1 = 220/380 โวลต์; 2р=2 ; I1NOM = 28.06 A;

I2NOM = 27.9 A; x1 = 0.731 โอห์ม; x2 = 0.778 โอห์ม; r1 = 0.308 โอห์ม;

r2 = 0.170 โอห์ม; x12P = 80.19 โอห์ม; СN = 1.043; สโนม = 0.034

2. การคำนวณกระแสและโมเมนต์

รป. เรา. = r1+c1П เรา. r2/s = 0.393+1.0110.265 = 0.661 (โอห์ม) (165)

XP.NAS.=x1NAS.+s1P.NAS.x2NAS = 1.385 (โอห์ม) (166)

I2NAS.=U1/(RP.NAS2+HP.NAS2)0.5= 220/(0.6612+1.3852)0.5= 187.6 (เอ)

I1 สหรัฐอเมริกา = I2NAS.= = 190.8 (เอ) (168)

ไอพี = = 6.8

ม = = = 1.75

คุณ = I1 สหรัฐอเมริกา /I1 = 190.8/140.8 = 1.355

คุณ แตกต่างจากที่สหรัฐอเมริกายอมรับ = 1.35 น้อยกว่า 3%

ในการคำนวณคะแนนคุณลักษณะอื่นๆ เราตั้งค่า kNAS ลดลงขึ้นอยู่กับ I1 ปัจจุบัน เรายอมรับเมื่อ:

ส = 0.8 kUS = 1.3

ส = 0.5 kUS = 1.2

ส = 0.2 kUS = 1.1

ส = 0.1 kUS = 1.05

ข้อมูลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 3 และคุณลักษณะเริ่มต้นแสดงไว้ในรูปที่ 3 3.

3. สลิปวิกฤติถูกกำหนดหลังจากคำนวณทุกจุดของคุณลักษณะเริ่มต้น (ตารางที่ 3) โดยใช้ค่าความต้านทานเฉลี่ย x1 ของ NAS และ x2 สหรัฐอเมริกา สอดคล้องกับสลิป s = 0.2 0.1:

sKR = r2 / (x1 NAS. / c1P NAS. + x2 NAS) = 0.265/(1.085/1.0135+1.225) = 0.12

มอเตอร์อะซิงโครนัสที่ออกแบบมานั้นตรงตามข้อกำหนดของ GOST ทั้งในแง่ของตัวบ่งชี้พลังงาน (และ cos) และคุณลักษณะการเริ่มต้น

การคำนวณความร้อน

1. อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของแกนสเตเตอร์เกินอุณหภูมิอากาศภายในเครื่องยนต์:

pov1 =

วิชาพลศึกษา P1 - การสูญเสียทางไฟฟ้าในส่วนช่องของขดลวดสเตเตอร์

วิชาพลศึกษา P1= kPE1= = 221.5 (วัตต์)

PE1 = 1,026 W (จากตารางที่ 1 ที่ s = sNOM)

k = 1.07 (สำหรับขดลวดที่มีชั้นฉนวน F)

K = 0.22 (ตามตาราง 8.33)

1 - ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากพื้นผิว 1 = 152 (วัตต์/เมตร 2 C)

pov1 =

2. ความแตกต่างของอุณหภูมิในฉนวนของส่วนช่องของขดลวดสเตเตอร์:

จาก. n1 =

P P1 = 2 ชม. PC +b 1 +b 2 = 220.45+8.66+11.75 = 66.2 (มม.) = 0.0662 (m)

EKV - ค่าการนำความร้อนเทียบเท่าค่าเฉลี่ยของฉนวนแบบร่อง สำหรับระดับความต้านทานความร้อน F EKV = 0.16 W/(mS)

EKV - ค่าเฉลี่ยของค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนตามรูปที่ 1 8.72 น

d/d IZ = 1.32/1.405 = 0.94 EKV = 1.3 วัตต์/(ม2 C)

จาก. n1 = = 3.87 (ค)

3. ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างความหนาของฉนวนของส่วนหน้า:

จาก. l1=

วิชาพลศึกษา L1 - เอล การสูญเสียในส่วนหน้าของขดลวดสเตเตอร์

วิชาพลศึกษา L1 = kPE1= = 876 (วัตต์)

PL1 = PP1 = 0.0662 (ม.)

บิซ L1 สูงสุด = 0.05

จาก. l1= = 1.02 (ค)

4. อุณหภูมิของพื้นผิวด้านนอกของส่วนหน้าเกินอุณหภูมิอากาศภายในเครื่องยนต์:

มุมมอง ลิตร1 = = 16.19 (ค)

5. อุณหภูมิเฉลี่ยที่เพิ่มขึ้นของสเตเตอร์ที่คดเคี้ยวเหนืออุณหภูมิอากาศภายในเครื่องยนต์

1 = =

= = 24.7 (ค)

6. อุณหภูมิอากาศภายในเครื่องยนต์เกินอุณหภูมิโดยรอบ

บี =

P B - ผลรวมของการสูญเสียที่ปล่อยสู่อากาศภายในเครื่องยนต์:

P B = P - (1 - K)(P E. P1 +P ST. พื้นฐาน) - 0.9P MEC

P คือผลรวมของการสูญเสียทั้งหมดในเครื่องยนต์ที่โหมดพิกัด:

P = P +(k - 1)(PE1+PE2) = 2255+(1.07 - 1)(1026+550) = 2365 (W)

พีวี = 2365 - (1 - 0.22)(221.5+242.9) - 0.9492.6 = 1559 (W)

SCOR - พื้นผิวระบายความร้อนเทียบเท่าของตัวเครื่อง:

SCOR = (ดา+8PR)(+2OUT1)

PR - เส้นรอบวงตามเงื่อนไขของส่วนตัดขวางของโครงเครื่องยนต์สำหรับ h = 160 มม. PR = 0.32

B คือค่าเฉลี่ยของค่าสัมประสิทธิ์การทำความร้อนของอากาศตามรูปที่ 1 8.70 น. ข

B = 20 วัตต์/m2C

คะแนน = (3.140.272+80.32)(0.091+282.0210-3) = 0.96 (m2)

บ = 1559/(0.9620) = 73.6 (ค)

7. อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นเฉลี่ยของสเตเตอร์ที่คดเคี้ยวเหนืออุณหภูมิโดยรอบ:

1 = 1 +B = 24.7+73.6 = 98.3 (ค)

8. การตรวจสอบสภาวะการระบายความร้อนของเครื่องยนต์:

การไหลของอากาศที่จำเป็นสำหรับการระบายความร้อน

บี =

กม. = = 9.43

สำหรับเครื่องยนต์ที่มี 2р=2 m= 3.3

B = = 0.27 (ลบ.ม./วินาที)

การไหลเวียนของอากาศจากพัดลมกลางแจ้ง

B = = 0.36 (ลบ.ม./วินาที)

การทำความร้อนชิ้นส่วนเครื่องยนต์อยู่ภายในขีดจำกัดที่ยอมรับได้

พัดลมจัดให้ การบริโภคที่จำเป็นอากาศ.

บทสรุป

เครื่องยนต์ที่ออกแบบตรงตามที่จัดหามา เงื่อนไขการอ้างอิงความต้องการ.

รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว

1. ไอ.พี. Kopylov “ การออกแบบเครื่องใช้ไฟฟ้า” M .: “ Energoatomizdat”, 1993 ตอนที่ 1,2.

2. ไอ.พี. Kopylov “ การออกแบบเครื่องจักรไฟฟ้า” M .: “ พลังงาน”, 1980

3. เอไอ Woldek “เครื่องจักรไฟฟ้า” L.: “พลังงาน”, 1978

โพสต์บน Allbest.ru

เอกสารที่คล้ายกัน

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อวันที่ 10/01/2554

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 09/06/2012

การกำหนดขนาดหลักของมอเตอร์ไฟฟ้า การคำนวณขดลวดสเตเตอร์ ช่อง และแอก พารามิเตอร์เครื่องยนต์สำหรับโหมดการทำงาน การคำนวณวงจรแม่เหล็กของมอเตอร์ไฟฟ้าการสูญเสียพลังงานคงที่ การคำนวณกระแสเริ่มต้นเริ่มต้นและแรงบิดสูงสุด

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 27/06/2559

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/15/2011

การคำนวณพารามิเตอร์ของขดลวดสเตเตอร์และโรเตอร์ของมอเตอร์อะซิงโครนัสกับโรเตอร์กรงกระรอก การคำนวณคุณสมบัติทางกลของมอเตอร์อะซิงโครนัสในโหมดมอเตอร์โดยใช้สูตรโดยประมาณของ M. Kloss และในโหมดเบรกแบบไดนามิก

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 23/11/2010

ขดลวดสเตเตอร์พร้อมช่องกึ่งปิดสี่เหลี่ยมคางหมู ขนาดของวงแหวนลัดวงจร ช่องปิดวงรี และวงจรแม่เหล็ก ความต้านทานของขดลวดของวงจรสมมูลที่แปลงแล้วของมอเตอร์ การคำนวณพารามิเตอร์ของโหมดการทำงานที่ระบุ

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 23/02/2014

ขนาด โครงสร้าง วัสดุของวงจรแม่เหล็กของมอเตอร์อะซิงโครนัสสามเฟสที่มีโรเตอร์กรงกระรอก ขดลวดสเตเตอร์พร้อมช่องกึ่งปิดสี่เหลี่ยมคางหมู การคำนวณความร้อนและการระบายอากาศ การคำนวณมวลและโมเมนต์ความเฉื่อยแบบไดนามิก

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 22/03/2018

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/11/2015

โหมดของเบรกแม่เหล็กไฟฟ้าของมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสที่มีโรเตอร์กรงกระรอก (รวมตัวนับ): ลักษณะทางกลของโหมดเบรกแบบไดนามิก, หลักการทำงานของวงจรเบรก IM: ลำดับการทำงานและวัตถุประสงค์ของการควบคุม

งานห้องปฏิบัติการ เพิ่มเมื่อ 12/01/2554

การคำนวณทางแม่เหล็กไฟฟ้าของมอเตอร์ไฟฟ้าแบบอะซิงโครนัสสามเฟสพร้อมโรเตอร์แบบกรงกระรอก การเลือกขนาดหลักกำหนดจำนวนช่องสเตเตอร์และหน้าตัดของลวดพัน การคำนวณขนาดของโซนฟันของสเตเตอร์, โรเตอร์, กระแสแม่เหล็ก