Az Orosz Föderáció Védelmi Minisztériuma (HM) az állam katonai politikájának végrehajtására és a védelmi szektor irányítására felhatalmazott végrehajtó szerv.
Otthon

Tantárgyi munka: Aszinkron motor tervezése mókuskalitkás rotorral. Hello diák h j - a forgórész járom tervezési magassága, m

Nyílás FSBEI HPE "Jugorszkij"»

állami egyetem

Energiaügyi Minisztérium

Karminskaya T.D., Kovalev V.Z., Bespalov A.V., Shcherbakov A.G.

ELEKTROMOS GÉPEK

Oktatóanyag

pályatervezés végrehajtásához fegyelem"»

Elektromos gépek

ben tanuló agglegényeknek

képzési irány 2002.03.13. „Elektromos energetika és elektrotechnika”

Hanti-Manszijszk 2013

Ez az oktatóanyag egy mókuskalitkás forgórésszel rendelkező aszinkron motor tervezési módszerét írja le, amely egy kurzustervezési feladat elvégzéséhez szükséges. A tanfolyam tervezése során olyan feladatokat látunk el, mint a motor fő méreteinek megválasztása, az állórész tekercselés paramétereinek és mágneses rendszerének kiszámítása, a forgórész tekercselés paramétereinek és mágneses rendszerének számítása, az egyenértékű áramkör paramétereinek meghatározása és a mechanikai ill. aszinkron motor működési jellemzői vannak megoldva.

A tankönyvet az „Elektromos gépek” kurzusok munkaprogramjai szerint állítják össze a 13.03.02 „Elektromos energia és elektrotechnika” irányzat hallgatói számára. Hasznos lehet más villamos és elektromechanikai szakterületek és szakterületek hallgatóinak, valamint a különféle célú aszinkron gépek kutatásával, tervezésével és üzemeltetésével foglalkozó szakemberek számára.

Bevezetés

Kiinduló adatok a tervezéshez

Lehetőségek tervezési feladatokhoz

1. fejezet Mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor tervezésének módszertana

1.1. A fő motor méreteinek kiválasztása.

1.2. Az állórész tekercselési paramétereinek kiszámítása

1.3. Légrés paraméterek számítása

1.4. A rotor tekercselési paramétereinek kiszámítása.

1.5. Mágnesező áram számítása

1.6. A motor üzemmód paramétereinek kiszámítása

1.7. A motor aktív veszteségének kiszámítása

1.9. Kiindulási jellemzők számítása.

2. fejezet Számítógépek használata mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor tervezéséhez.

2.1. Az AD-KP program leírása

2.2. Példa az „AD-KP” program alkalmazására

Következtetés

ALKALMAZÁSOK

Hivatkozások

Bevezetés.

Aszinkron gép - kefe nélküli gép AC, amelyben a forgórész fordulatszámának és az áram frekvenciájának aránya abban az áramkörben, amelyre a gép csatlakozik, a terhelésektől függ. Mint minden elektromos gépnek, az aszinkron gépnek is megvan a reverzibilitás tulajdonsága, pl. motoros és generátoros üzemmódban is működhet. A gyakorlatban azonban a gép motoros üzemmódja a legelterjedtebb. Ma a legtöbb mechanizmus és gép fő motorja az aszinkron motor. Az összes megtermelt elektromos energia több mint 60%-át elektromos gépek fogyasztják, ezen fogyasztás jelentős részét (körülbelül 75%-át) az aszinkron motorok teszik ki. Az aszinkron motorok meglehetősen elterjedtek a következő előnyeik miatt: kis méretek, egyszerű tervezés, nagy megbízhatóság, nagy hatásfok és viszonylag alacsony költség. Az aszinkron motor hátrányai a következők: a forgási sebesség szabályozásának nehézségei, nagy indítási áramok, alacsony teljesítménytényező, amikor a gép alapjárathoz közeli üzemmódban működik. A hiányosságok közül az elsőt és a másodikat frekvenciaváltók alkalmazásával lehet kompenzálni, amelyek alkalmazása kiterjesztette az aszinkron gépek alkalmazási körét. A frekvenciaváltóknak köszönhetően az aszinkron motort széles körben bevezetik olyan területeken, ahol hagyományosan más típusú elektromos gépeket, elsősorban egyenáramú gépeket használnak.

Mivel a meglévő aszinkron motorokat számos hátrány jellemzi, az idő múlásával folyamatosan fejlesztenek új sorozatú aszinkron motorokat, amelyek műszaki és gazdasági mutatói magasabbak az előző sorozatú aszinkron motorokhoz képest, minőségileg jobb teljesítményt és mechanikai jellemzőket mutatnak. . Emellett gyakran van szükség speciális célú aszinkron motorok fejlesztésére és korszerűsítésére. Ilyen motorok a következők:

merülő aszinkron motorok (SEM), amelyeket elektromos búvárszivattyúk (ESP) meghajtására használnak. Az ilyen motorok tervezési jellemzője a külső átmérő korlátozott mérete, amelynek méreteit a szivattyú-kompresszor cső átmérője határozza meg, amelyben a motor található. Ezenkívül a motort meglehetősen magas hőmérsékleten üzemeltetik, ami a fejlett teljesítmény csökkenéséhez vezet. Ezek a körülmények megkövetelik az aszinkron motorok speciális kialakításának kidolgozását;

frekvenciaváltókkal együtt működő motorok, amelyek ezek szabályozási funkcióit látják el. Mivel a frekvenciaváltók harmonikus komponensek egész spektrumát eredményezik a motor tápfeszültséggörbéjében, a harmonikus komponensek jelenléte további veszteségekhez vezet a motorban, és a hatásfok a névleges érték alá csökken. A frekvenciaváltókkal együtt működő aszinkron motor tervezésénél ezt a tulajdonságot figyelembe kell venni, és a magasabb harmonikusok jelenléte a tápfeszültséggörbében nem vezethet további teljesítményveszteséghez.

A speciális tervezésű aszinkron motorok felsorolása folytatható, és innen a következő következtetések vonhatók le:

új aszinkron motorsorozat kifejlesztésére van szükség;

szükség van az aszinkron motorok tervezési módszereinek elsajátítására a fenti probléma megoldására;

Új módszerek kidolgozására van szükség az aszinkron motorok tervezésére, lehetővé téve, hogy kevesebb tervezési idővel új aszinkron motorsorozatot fejlesszenek ki jobb műszaki és gazdasági mutatókkal.

A kurzustervezési feladat teljesítésének célja egy meghatározott paraméterekkel rendelkező, mókuskalickás forgórészű aszinkron motor kidolgozása a meglévő és a gyakorlatban elterjedt aszinkron motorok tervezési módszertanára alapozva.

Kiinduló adatok a tervezéshez.

A fejlesztés alatt álló mókuskalitkás indukciós motornak a következő útlevéladatokkal kell rendelkeznie:

Névleges (fázisú) tápfeszültség U 1nf, V;

Hálózati tápfrekvencia f 1, Hz;

A tápfeszültség fázisainak száma m 1

Névleges teljesítmény P 2, kW;

Szinkron fordulatszám n 1, rpm;

Névleges hatásfok η (nem kevesebb), rel. egységek;

A cos(φ) teljesítménytényező névleges értéke (nem kevesebb), rel. egységek;

Tervezés;

Kivitelezés a környezeti hatásoktól való védekezés módja szerint;

A tanfolyam tervezése során meg kell tervezni a megadott útlevéladatokkal rendelkező, mókuskeretes rotorral rendelkező aszinkron motort, és össze kell hasonlítani az így létrejövő aszinkron motor főbb mutatóit egy hasonló, iparban gyártott motor mutatóival (vegyük az aszinkron motorokat az AIR sorozat, amelynek útlevéladatait az 1. FÜGGELÉK tartalmazza, mint analóg)

Mutassa be a számítási eredményeket magyarázó jegyzet formájában.

Rajzolja le a kifejlesztett aszinkron motor rajzát és mutassa be A1 formátumban!

Megjegyzés: ez képzési kézikönyv A kurzus tervezése munkafüzet formájában történik, amely modellként szolgálhat a számítások elkészítéséhez magyarázó megjegyzés formájában. Példát is mutat egy mókuskalitkás rotorral rendelkező aszinkron motor kiszámítására, a következő kezdeti adatokkal:

n 1, rpm

nem kevesebbet

Cos(φ), p.u.

nem kevesebbet

Kivitel – IM1001;

Kivitelezés a környezeti hatásokkal szembeni védelem módszere szerint – IP44;

Lehetőségek tervezési feladatokhoz.

Opció száma	Kiinduló adatok a tervezéshez
Opció száma		n 1, rpm	nem kevesebbet

Minden munkalehetőségnél a tervezett motorok alábbi besorolási adatai azonos értékekkel rendelkeznek:

Tápfeszültség (fázisérték) U 1ph, V – 220;

Tápfeszültség frekvencia f 1, Hz – 50;

A tápfeszültség fázisainak száma m 1 – 3;

Design IM1001;

Kivitelezés a környezeti hatások elleni védelem módszere szerint IP44;

Könnyű beküldeni jó munkáját a tudásbázisba. Használja az alábbi űrlapot

Diákok, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik a tudásbázist tanulmányaikban és munkájukban használják, nagyon hálásak lesznek Önnek.

Feltéve: http://www.allbest.ru

A modern elektromos hajtás olyan eszközök és eszközök együttese, amelyek az elektromos motor fizikai és teljesítményparamétereinek vezérlésére és szabályozására szolgálnak. Az iparban leggyakrabban használt villanymotor az aszinkron motor. A teljesítményelektronika fejlődésével és az új nagy teljesítményű aszinkron motorvezérlő rendszerek kifejlesztésével az aszinkron motorokon és frekvenciaváltókon alapuló elektromos hajtások legjobb választás, különböző technológiai folyamatok. Az aszinkron elektromos hajtás rendelkezik a legjobb műszaki és gazdasági mutatókkal, az új energiatakarékos motorok fejlesztése pedig lehetővé teszi energiatakarékos elektromos hajtásrendszerek létrehozását.

Aszinkron villanymotor, elektromos aszinkron gép az elektromos energia mechanikai energiává alakítására. Az aszinkron villanymotor működési elve egy forgó mágneses tér kölcsönhatásán alapul, amely akkor keletkezik, amikor háromfázisú váltakozó áram halad át az állórész tekercselésein a forgórész tekercseiben az állórész mező által indukált árammal. Ennek eredményeként olyan mechanikai erők lépnek fel, amelyek a forgórészt a mágneses tér forgásirányának megfelelő forgásra kényszerítik, feltéve, hogy a rotor n forgási frekvenciája kisebb, mint az n1 mező forgási frekvenciája. Így a forgórész aszinkron módon forog a mezőhöz képest.

Cél tanfolyami munka egy aszinkron motor kialakítása. Ezzel a tervezéssel egy adott motor tulajdonságait, jellemzőit vizsgáljuk, illetve ezen motorok jellemzőit is tanulmányozzuk. Ez a munka az elektromos gépek tanulmányozásának szerves részét képezi.

1. Motor mágneses áramköre. Méretek, konfiguráció, anyag

1.1 Fő méretek

1. Aszinkron motor forgástengelyének magassága:

Рн =75 kW, n1 = 750 ford./perc esetén

h=280 mm, 2р=8.

2. A mag külső átmérője DН1 standard forgástengely magassággal h=280 mm. Ilyen körülmények között DH1 = 520 mm.

3. A D1 állórész mag belső átmérőjének meghatározásához a 9-3. táblázatban megadott D1=f(DH1) függést használjuk. DN1=520 mm esetén;

D1=0,72 DН1 - 3;

D1=0,72 520-3 = 371,4 mm.

4. Határozzuk meg az aszinkron motorok kН=f(P2) átlagos értékét

pH=75 kW esetén; 2r=8;

5. IP44-es mókuskeretes forgórész védettségű motorokhoz előzetes értékek.

pH=75 kW esetén

6. Az IP44-es mókuskeretes rotorvédelemmel rendelkező motoroknál a cos értéket a 9-3 ábra szerint vesszük, 2p = 8 esetén

7. Tervezési teljesítmény P? AC motorokhoz:

hol a hatékonyság; cos - teljesítménytényező névleges terhelésnél;

8. Az A1 állórész tekercs lineáris terhelésének meghatározása

A1 = 420 0,915 0,86 = 330,4 A/cm.

9. A mágneses indukció maximális értékének meghatározása a B légrésben

B = 0,77 · 1,04 · 0,86 = 0,69 T.

10. Az állórész mag hosszának meghatározásához a kоь1 tekercselési együttható előzetes értékét 2р=8-ra állítjuk.

11. Határozza meg a mag becsült hosszát l1!

l1=366,7+125=426,7

12. Az állórészmag l1 szerkezeti hosszát az 5 legközelebbi többszörösére kerekítjük:

13. Együttható

425 / 371,4 = 1,149

14. Keresse meg a max R4=1,1 értéket

max = 1,46 - 0,00071 DN1;

max = 1,46 - 0,00071 520 = 1,091

max = 1,091 1,1 = 1,2

1.2 Állórész mag

A mag különálló, 0,5 mm vastag, sajtolt elektromos acéllemezekből van összeállítva, amelyek szigetelő bevonattal vannak ellátva, hogy csökkentsék az örvényáramok okozta acélveszteségeket.

A 2312-es acélhoz lakkal ellátott szigetelőlemezeket használunk.

A rések száma pólusonként és fázisonként:

A kiválasztott q1 érték alapján meghatározzuk a z1 állórész magrések számát:

ahol m1 a fázisok száma;

z1 = 8 3 3 = 72.

1.3 Rotor mag

A forgástengely adott magasságához a 2312-es acélminőséget választjuk.

A mag különálló, 0,5 mm vastag, sajtolt elektroacél lemezekből van összeállítva.

A maghoz ugyanazt a lemezszigetelést használjuk, mint az állórésznél - lakkozás.

Az acél töltési tényezőjét egyenlőnek vesszük

Elfogadjuk az állórész és a forgórész közötti légrés méretét.

h = 280 mm és 2р = 8;

Hornyok ferde ck (hornyok ferdesége nélkül)

A rotormag külső átmérője DН2:

DN2 = 371,4 - 2 0,8 = 369,8 mm.

71 mm-es h forgási magasság esetén a rotorlapok belső átmérője D2:

D2 0,23 520 = 119,6 mm.

A hűtés javítása, a rotor tömegének és dinamikus tehetetlenségi nyomatékának csökkentése érdekében kerek axiális szellőzőcsatornák vannak a rotormagokban h250-nel:

A rotormag hossza l2 h>250 mm-nél.

l2 = l1 + 5 = 425+5=430 mm.

A rések száma a magban egy mókuskalitkás rotorral rendelkező motornál z1=72 és 2р=8 esetén

2. Állórész tekercselés

2.1 Minden tekercsnél közös paraméterek

Motorunkhoz PETV huzalból készült (B hőállósági osztályú) többrészes, kétrétegű koncentrikus tekercset használunk, téglalap alakú félig nyitott résekben elhelyezve.

Az állórész tekercselése általában hat zónából áll; minden zóna 60 elektromos fokkal egyenlő. Hatzónás tekercseléssel az eloszlási együttható kР1

kР1 = 0,5/(q1sin(b/20));

kР1 = 0,5/(3 sin(10)) = 0,95.

Az 1. lépés rövidítését egyenlőnek vesszük

1 = 0,8, 2p = 8.

Kétrétegű tekercselést végzünk rövidített yП1 menetemelkedéssel

yP1 = 1 z1/2p;

yP1 = 0,8 72/8 = 7,2.

A ky1 rövidítési tényező

ky1=sin(190)=sin(0,890)=0,95.

tekercselési együttható kOB1

kOB1 = kР1 · ky1;

kOB1 = 0,95 · 0,95 = 0,9.

Az F mágneses fluxus előzetes értéke

Ф = В D1l1 10-6/p;

Ф = 0,689 371,4 42510-6/4 =0,027 Wb.

Előzetes fordulatszám a fázistekercsben?1

1 = knU1/(222 kOB1(f1/50) F);

1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.

Az a1 állórész tekercs párhuzamos ágainak számát választjuk ki az a1 = 1 pólusszám egyik osztójaként.

A hatásos vezetékek előzetes száma az NP1 nyílásban

NП1 = 1а1(рq1);

NP1 = 155,3 1/(4 3) = 5,58

Az NP1 értékét úgy fogadjuk el, hogy az NP1-et a legközelebbi egész értékre kerekítjük

Egy egész szám kiválasztása után megadjuk az 1 értéket

1 = NП1рq1а1;

1 = 4 4 3/1 = 72.

Mágneses fluxus értéke F

Ф = 0,023 66,5/64 = 0,028 Wb.

Indukciós érték a B légrésben

B = B? 1/ ? 1;

B = 0,8 66,9/72 = 0,689 T.

A névleges fázisáram előzetes értéke I1

I1 = Рн 103/(3U1cos);

I1 = 75 103/(3 380 0,93 0,84) = 84 216 A.

А1 = 10Nп1z1I1(D1a1);

A1 = 6 13 72 84,216/(3,14 371,4) = 311,8 A/cm.

A mágneses indukció átlagos értéke a BC1 állórész hátulján

h = 280 mm, 2р = 8

BC1 = 1,5 T.

Fogosztás az állórész belső átmérője mentén t1

t1 = p 371,4/72 = 16,1 mm.

2.2 Állórész tekercselés négyszögletes, félig zárt hornyokkal

Elfogadjuk a mágneses indukció előzetes értékét az állórész fogának legkeskenyebb pontján

31max = 1,8 T.

Az állórész fogosztása a legkeskenyebb ponton

Előzetes fogszélesség a legkeskenyebb ponton

A félig nyitott és nyitott horony előzetes szélessége a szerszámban

Félig nyitott horony résszélessége

A hatásos vezeték megengedett szélessége fordulatszigeteléssel

b?eff =()/=3,665 mm;

A hatásos vezetékek száma résmagasság szerint

Előzetes állórész hátmagasság

Ф 106?(2 kc l1 Вc1);

0,027 106 ? (2 0,95 425 1,5) = 22,3 mm.

Előzetes horonymagasság

= [(DH1-D1)/2]-h c1;

= =[(520-371,4)/2]-22,3 =53 mm.

Fordulati szigeteléssel ellátott hatásos vezető megengedett magassága

Hatékony vezető terület

Elemi vezetők előzetes száma

Az elemi vezetékek száma egy effektívben

Elemi vezetékek előzetes száma egy effektívben

Növelje 4-re

Elemi elemi vezető méretei a horony magassága mentén

Az elemi vezetők végső száma

Kisebb és nagyobb méretű csupasz drót

Mérete a horony magasságának megfelelően

Méret a bélyegzőn lévő horony szélessége szerint

Horony magasság

= [(DH1-D1)/2]-h c1;

= =[(520-371,4)/2]-18,3 =56 mm.

Finomított fogszélesség a legkeskenyebb részen

Finomított mágneses indukció az állórész fogának legkeskenyebb részén

Áramsűrűség a J1 állórész tekercsben

J1 = 11(cSa1);

J1 = 84,216/(45,465 1) = 3,852 A/mm2.

А1J1 = 311·3,852 = 1197,9 А2/(cm mm2).

(A1J1)add = 2200·0,75·0,87=1435,5 A2/(cm mm2).

lв1 = (0,19+0,1p)bcp1 + 10;

lв1 = (0,19 + 0,1 3) 80,64 + 10 = 79,4 mm.

A tCP1 állórész átlagos fogosztása

tCP1 = (D1 + hП1)/z1;

tCP1 = p(371,4 + 56)/72 = 18,6 mm.

Az állórész tekercsének átlagos szélessége bCP1

bCP1 = tCP1 UP1;

bCP1 = 18,6 7,2 = 133,6 mm.

A tekercs elülső részének átlagos hossza ll1

lл1 = 1,3 = 279,6 mm

Átlagos tekercshossz lcp1

lcp1 = 2 · (l1 + lл1) = 2 · (425 + 279,6) = 1409,2 mm.

A tekercs elülső részének meghosszabbítása lв1

3. Mókusketreces forgórész tekercselés

aszinkron mágneses állórész fázis

Használjunk palacknyílású rotortekercset, mert h = 280 mm.

Horony magassága a 2. ábrától. 9-12 egyenlő hp2 = 40 mm-rel.

A forgórész hátsó hc2 becsült magassága 2р=8 és h = 280 mm-nél

hc2 = 0,38 · Dн2 - hp2 - ?dk2;

hc2 = 0,38 · 369,8 - 40 - ? 40 = 73,8 mm.

Mágneses indukció a Vs2 rotor hátulján

Вс2 = Ф · 106 / (2 · kc · l2 · hc2);

Vs2 = 0,028 106 / (2 0,95 430 73,8) = 0,464 T.

Fogosztás a forgórész külső átmérője mentén t2

t2 = рDн2/z2 = р · 369,8/86 = 13,4 mm.

Mágneses indukció a forgórész fogaiban Вз2.

Vz2 = 1,9 T.

Irodalom

1. Goldberg O.D., Gurin Y.S., Sviridenko I.S. Villamos gépek tervezése. -M.: végzős Iskola, 1984. - 431 p.

Közzétéve az Allbest.ru oldalon

...

Hasonló dokumentumok

Az aszinkron motor elektromágneses terhelésének méretezése és kiválasztása. A rések kiválasztása és az állórész tekercselés típusa. Az állórész fogzónája tekercselésének és méreteinek kiszámítása. Mókusketreces forgórész és mágneses áramkör számítása. Teljesítményveszteség alapjáraton.

tanfolyami munka, hozzáadva 2012.10.09

A 4A100L4UZ sorozatú egyenáramú motor adatai. Mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor fő méreteinek kiválasztása. A fogzóna és az állórész tekercs kiszámítása, hornyainak konfigurálása. Légrés kiválasztása. A forgórész és a mágneses áramkör számítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2012.09.06

Mókuskalitkás rotorral rendelkező aszinkron motor teljesítményjellemzőinek számítása. Az állórész hornyok számának meghatározása, fordulatok az állórész tekercselés huzal keresztmetszetének tekercselési fázisában. Az állórész fogzónája és a légrés méreteinek kiszámítása. A fő veszteségek számítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2011.10.01

Az állórész, a forgórész, a mágneses áramkör és az aszinkron motor veszteségeinek számítása. Üzemmód paraméterek és indítási jellemzők meghatározása. Aszinkron motor hő-, szellőzés- és mechanikai számítása. A tengely merevségének és szilárdságának tesztelése.

tanfolyami munka, hozzáadva 2012.10.10

Az aszinkron motor fő méreteinek kiválasztása. Az állórész fogzónája méreteinek meghatározása. A forgórész, mágneses kör, üzemi paraméterek, üzemi veszteségek számítása. Kiindulási jellemzők számítása, felépítése. Aszinkron motor hőszámítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2014.09.27

A megengedett elektromágneses terhelések meghatározása és a fő motorméretek kiválasztása. Az üresjárati áram, a tekercselési paraméterek és az állórész fogzónája számítása. Mágneses áramkör számítása. Kis és nagy csúszások paramétereinek és jellemzőinek meghatározása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2015.12.11

Az állórész tekercsének és a mókuskerekes forgórész szigetelése. A tekercsek aktív és induktív ellenállása. Ovális zárt résekkel ellátott mókusketreces rotor tekercsellenállása. Aszinkron motor névleges üzemmódjának paramétereinek kiszámítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2011.12.15

Az állórész tekercselés vezetékének keresztmetszete, fogzónájának mérete, légrés, forgórész, mágneses áramkör, üzemi paraméterek, veszteségek, indítási jellemzők kiszámítása háromfázisú aszinkron motor tervezése céljából.

tanfolyami munka, hozzáadva 2010.09.04

Állórész tekercsek kiterjesztett és radiális diagramjainak készítése, zárlati áramvektor meghatározása. Aszinkron motor kördiagramjának készítése. Analitikai számítás egyenértékű áramkör használatával. Aszinkron motor teljesítményjellemzőinek felépítése.

teszt, hozzáadva 2014.05.20

Aszinkron motor üresjárati áramának, állórész és forgórész ellenállásának meghatározása. Elektromos hajtás mechanikai és elektromechanikai jellemzőinek számítása és felépítése, törvények biztosítása az állórész tekercselés frekvenciájának és feszültségének szabályozására.

Részletek Közzétéve 2019.12.27

Kedves olvasóink! Boldog új évet és boldog karácsonyt kíván a könyvtár csapata! Őszintén kívánunk Önnek és családjának boldogságot, szeretetet, egészséget, sikert és örömet!
A következő év adjon jólétet, kölcsönös megértést, harmóniát és jó hangulat.
Sok szerencsét, jólétet és legdédelgetettebb vágyaid beteljesülését az új évben!

Tesztelje az EBS Ibooks.ru hozzáférését

Részletek Közzétéve 2019.12.03

Kedves olvasóink! Egyetemünk 2019. december 31-ig teszthozzáférést kapott az EBS Ibooks.ru oldalhoz, ahol teljes szöveges olvasási módban megismerkedhet bármely könyvvel. Hozzáférés az egyetemi hálózat összes számítógépéről lehetséges. A távoli hozzáféréshez regisztráció szükséges.

"Genrikh Osipovich Graftio - születésének 150. évfordulóján"

Részletek Közzétéve 2019.12.02

Kedves olvasóink! A „Virtuális kiállítások” részben egy új „Henrikh Osipovich Graftio” virtuális kiállítás található. 2019-ben van Genrikh Oszipovics, hazánk vízenergia-iparának egyik alapítója születésének 150. évfordulója. Genrikh Osipovich enciklopédista tudós, tehetséges mérnök és kiváló szervező nagymértékben hozzájárult a hazai energia fejlődéséhez.

A kiállítást a könyvtár tudományos irodalmi osztályának munkatársai készítették. A kiállítás Genrikh Osipovich munkáit mutatja be a LETI Történeti Alapból és a róla szóló kiadványokat.

A kiállítás megtekinthető

Tesztelje az IPRbooks elektronikus könyvtári rendszerhez való hozzáférést

Részletek Közzétéve 2019.11.11

Kedves olvasóink! Egyetemünk 2019. november 8. és 2019. december 31. között ingyenes teszthozzáférést biztosított a legnagyobb orosz teljes szövegű adatbázishoz - az IPR BOOKS Elektronikus Könyvtári Rendszerhez. Az EBS IPR BOOKS több mint 130 000 kiadványt tartalmaz, amelyek közül több mint 50 000 egyedi oktatási és tudományos publikációk. A platformon olyan aktuális könyvekhez férhet hozzá, amelyek nem találhatók meg nyilvánosan az interneten.

Hozzáférés az egyetemi hálózat összes számítógépéről lehetséges.

A távoli hozzáféréshez kapcsolatba kell lépnie az elektronikus erőforrások osztályával (1247-es szoba), a VChZ adminisztrátorával, Polina Jurjevna Skleymova vagy email [e-mail védett] a "Regisztráció az IPRbooks-ban" témával.

OKTATÁSI ÉS TUDOMÁNYOS MINISZTÉRIUM

KAZAH KÖZTÁRSASÁG

Észak-Kazahsztáni Állami Egyetemről nevezték el. M. Kozybaeva

Energetikai és Gépészmérnöki Kar

Energetikai és Műszertechnikai Tanszék

TANFOLYAM MUNKA

A témában: „Aszinkron motor tervezése mókuskalitkás rotorral”

tudományág – „Elektromos gépek”

Kalantyrev fejezte be

Tudományos felügyelő

A műszaki tudományok doktora, Prof. N.V. Satkovszkaja

Petropavlovszk 2010

1. Fő méretek kiválasztása

2. Az állórész rések számának meghatározása, a tekercselési fázisban lévő fordulatok, az állórész tekercselés vezetékének keresztmetszete

3. Az állórész fogzónája és a légrés méreteinek kiszámítása

4. Rotor számítás

5. A mágneses áramkör számítása

6. Működési paraméterek

7. A veszteségek számítása

8. A teljesítményjellemzők számítása

9. Hőszámítás

10. A teljesítményjellemzők számítása szerint kördiagram

A. függelék

Következtetés

Hivatkozások

Az aszinkron motorok az elektromos energia fő átalakítói mechanikai energiává, és a legtöbb mechanizmus elektromos meghajtásának alapját képezik. A 4A sorozat 0,06 és 400 kW közötti névleges teljesítménytartományt fed le, és 17 tengelymagassággal rendelkezik, 50 és 355 mm között.

Ebben a kurzusprojektben a következő motort veszik figyelembe:

Védettségi fokozat szerinti kivitelezés: IP23;

Hűtési mód: IC0141.

Beépítési mód szerinti kialakítás: IM1081 – az első számjegy szerint – motor lábakon, csapágypajzsokkal; a második és harmadik számjeggyel - tól vízszintes elrendezés tengely és a mancsok alsó elhelyezkedése; a negyedik számjegy szerint - egy hengeres tengelyvéggel.

Éghajlati üzemi feltételek: U3 – betűvel – mérsékelt éghajlathoz; szám szerint - természetes szellőzéssel rendelkező, mesterségesen szabályozott éghajlati viszonyok nélküli zárt térben történő elhelyezéshez, ahol a hőmérséklet és a levegő páratartalmának ingadozása, a homok és por hatásának kitettsége, a napsugárzás lényegesen kisebb, mint a szabadban kőből, betonból, fából és egyéb nem fűtött levegőből. szobák.

1. Fő méretek kiválasztása

1.1 Határozza meg a póluspárok számát:

(1.1)

Aztán a pólusok száma

1.2 Határozza meg grafikusan a forgástengely magasságát: a 9.18. ábra szerint, b

, a 9.8 táblázatnak megfelelően meghatározzuk a forgástengelynek megfelelő külső átmérőt.

1.3 Állórész belső átmérője

, a következő képlettel számolunk: , (1.2) – a 9.9. táblázat szerint meghatározott együttható. intervallumban rejlik: .

Válasszunk értéket

, Akkor

1.4 Határozza meg a pólusosztást

: (1.3)

1.5 Határozza meg a tervezési teljesítményt

, W: , (1.4) – teljesítmény a motor tengelyén, W; – az állórész tekercs EMF-jének a névleges feszültséghez viszonyított aránya, amely megközelítőleg a 9.20. ábra alapján határozható meg. Mikor és , .

Hozzávetőleges értékek

és vegyük ki a 4A sorozatú motorok adataiból felépített görbékből. 9.21. ábra, c. kW és , , a

1.6. Az A és B d elektromágneses terheléseket grafikusan határozzuk meg a 9.23. ábra b. at

kW és , , T.

1.7 Tekercselési együttható

. Kétrétegű tekercseknél 2p>2-nél = 0,91–0,92-t kell venni. Fogadjuk el.

1.8 Határozzuk meg a W motortengely szinkron szögsebességét:

, (1.5) – szinkron forgási sebesség.

1.9 Számítsa ki a légrés hosszát

:
, (1.6) – mező alak együtthatója. .

1.10 A fő méretek helyes megválasztásának kritériuma D és

az arány szolgál, amelynek elfogadható határokon belül kell lennie, 9.25. ábra, b. . Az l érték az ajánlott határokon belül van, ami azt jelenti, hogy a fő méretek helyesen lettek meghatározva.

2. Az állórész rések számának, a tekercselési fázisban lévő fordulatoknak és az állórész tekercsvezetékének keresztmetszetének meghatározása

2.1 Határozzuk meg a határértékeket: t 1 max és t 1 min 9.26. ábra. at

És , , .

2.2 Állórész nyílások száma:

, (2.1) (2.2)

Végül a rések számának többszöröse kell lennie a pólusonként és fázisonkénti rések számának: q. Fogadjuk el

, Akkor
, (2.3)

ahol m a fázisok száma.

2.3 Végül meghatározzuk az állórész fogosztását:

(2.4)

2.4 Előzetes állórész tekercselési áram

(2.5)

2.5 A résben lévő hatásos vezetékek száma (az alábbiaktól függően).

Könnyű beküldeni jó munkáját a tudásbázisba. Használja az alábbi űrlapot

Diákok, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik a tudásbázist tanulmányaikban és munkájukban használják, nagyon hálásak lesznek Önnek.

Közzétéve: http://www.allbest.ru/

fegyelem"

Tanfolyami projekt

„Aszinkron motor tervezése mókuskalitkás rotorral”

Felhasználási feltételek

Tervezzen egy aszinkron háromfázisú motort mókuskalitkás rotorral:

P = 15 kW, U = 220/380 V, 2р = 2;

n = 3000 ford./perc, = 90%, cos = 0,89, S NOM = 3%;

h=160 Mp/Mn=1,8, Mmax/Mn=2,7, Ip/In=7;

kivitel IM1001;

IP44 védelem;

hűtési módszer IC0141;

klimatikus változat és elhelyezési kategória U3;

szigetelési hőállósági osztály F.

üzemmód S1

Alapvető geometriai méretek meghatározása

1. Először válassza ki a forgástengely magasságát az ábra szerint. 8.17, és (a továbbiakban minden képlet, táblázat és ábra) h = 150 mm.

Az asztalról 8.6 vesszük a legközelebbi kisebb értéket h = 132 mm és a = 0,225 m (D a az állórész külső átmérője).

2. Határozza meg az állórész belső átmérőjét:

D = K D D a = 0,560,225 = 0,126 (m)

K D - arányossági együttható, a táblázat szerint meghatározva. 8.7.

3. Pólusosztás

m

ahol 2p a póluspárok száma.

4. Határozza meg a becsült teljesítményt:

P = (P 2 k E)/(cos)

k E - az állórész tekercs EMF-jének és a névleges feszültségnek az aránya, amelyet a 2. ábra alapján határozunk meg. 8,20, k E = 0,983

- Az aszinkron motor hatásfoka az ábra szerint. 8,21,a, = 0,89, cos = 0,91

P 2 - teljesítmény a motor tengelyén, W

P = (1510 3 0,983) / (0,890,91) = 18206 (W)

5. Az elektromágneses terhelések meghatározása (előzetesen) az ábra szerint! 8.22, b:

Lineáris terhelés (a tekercs összes menetének áramának aránya a kerülethez) A = 25,310 3 (A/m)

Indukció a légrésben B= 0,73 (T)

6. Az állórész tekercselés típusától függően kiválasztjuk az előzetes tekercselési együtthatót. Egyrétegű tekercseknél k O1 = 0,95 0,96.

Vegyük k O1 = 0,96.

7. A légrés becsült hosszát a következő képlet határozza meg:

= P / (k V D 2 k O 1 AB)

k B a mező alakzati együtthatója, amelyet előzetesen egyenlőnek vettünk

kV = / () = 1,11

- a motor tengelyének szinkron szögsebessége, rad/s, képlettel számolva

rad/s

ahol 1 a tápfrekvencia, Hz

= 18206 / (1,110,126 2 3140,9625,310 3 0,73) = 0,19 (m)

8. Ellenőrizze a = / összefüggést. ábra alapján meghatározva a 0,19–0,87 tartományban kell lennie. 8.25:

= 0,19 / 0,198 = 0,96

A kapott érték magasabb, mint az ajánlott határértékek, ezért a standard sorozatból (8.6. táblázat) a következő legnagyobbat fogadjuk el a forgástengely h = 160 mm magasságában. Megismételjük a számításokat a bekezdések szerint. 1-8:

D a = 0,272 (m) P = (1510 3 0,984) / (0,910,89) = 18224 (W)

D = 0,560,272 = 0,152 (m) A = 3410 3 (A/m)

= (3 140 152) / 2 = 0,239 (m) B = 0,738 (T)

= 18224 / (1,110,152 2 3140,963610 3 0,738) = 0,091 (m)

= 0,091 / 0,239 = 0,38

A tekercselés, a rések és az állórész járom kiszámítása

Meghatározás Z 1 , 1 És szakaszok vezetékek tekercsek állórész

1. ábra szerint határozzuk meg az 1-es fogosztás határértékeit. 6-15:

1 max = 18 (mm) 1 perc = 13 (mm)

2. Az állórész nyílások számának határértékeit a következő képletek határozzák meg

Elfogadjuk, hogy 1 = 36, akkor q = Z 1 / (14:00), ahol m a fázisok száma

q = 36 / (23) = 6

A tekercselés egyrétegű.

3. Végül meghatározzuk az állórész fogosztását:

m = 1410 -3 m

4. Határozza meg a hatásos vezetékek számát a résben (előzetesen, feltéve, hogy a tekercsben nincsenek párhuzamos ágak (a = 1)):

u =

I 1H az állórész tekercsének névleges árama, A, és a következő képlet határozza meg:

I 1H = P 2 / (mU 1 H cos) = 1510 3 / (32200,890,91) = 28,06 (A)

u= = 16

5. Ekkor elfogadjuk az a=2-t

u = au = 216 = 32

6. Megkapjuk a végső értékeket:

fordulatok száma egy tekercselési fázisban

lineáris terhelés

Jármű

folyik

Ф = (1) -1

k O1 - a tekercselési együttható végső értéke, amelyet a képlet határoz meg:

k О1 = k У k Р

k У - rövidülési együttható, egyrétegű tekercs esetén k У = 1

k P - táblázatból meghatározott eloszlási együttható. 3,16 az első harmonikusra

k P = 0,957

Ф = = 0,01 (Wb)

légrés indukció

Tl

Az A és B értékek az elfogadható határokon belül vannak (8.22b ábra)

7. Áramsűrűség az állórész tekercsében (előzetes):

J 1 = (AJ 1)/ A = (18110 9)/ (33 810 3) = 5,3610 6 (A/m 2)

ábra alapján határozzuk meg a lineáris terhelés és az áramsűrűség szorzatát. 8.27, b.

Hatásos vezeték-keresztmetszet (előzetes):

q EF = I 1 H / (aJ 1) = 28,06 / (25,1310 6) = 2,7310 -6 (m 2) = 2,73 (mm 2)

Elfogadjuk, hogy n EL = 2, akkor

q EL = q EF / 2 = 2,73 / 2 = 1,365 (mm 2)

n EL - elemi vezetők száma

q EL - elemi vezető szakasza

Kiválasztjuk a PETV tekercsvezetéket (az A3.1 táblázat szerint) a következő adatokkal:

a csupasz vezeték névleges átmérője d EL = 1,32 mm

a szigetelt vezeték átlagos átmérője d IZ = 1,384 mm

csupasz huzal keresztmetszete q EL = 1,118 mm 2

a hatásos vezető keresztmetszete q EF = 1,1182 = 2,236 (mm 2)

9. Áramsűrűség az állórész tekercsében (végleges)

Számítás méretek egyenetlen zónák állórész És levegő rés

Horonyállórész - ábra szerint. 1, a méretaránnyal, amely biztosítja a fogak oldaléleinek párhuzamosságát.

1. Táblázat szerint előre elfogadjuk. 8.10:

az indukció értéke az állórész fogaiban B Z1 = 1,9 (T) az indukció értéke az állórész fogában B a = 1,6 (T), majd a fogszélesség

b Z1 =

k C - magtöltési együttható acéllal, a táblázat szerint. 8,11 oxidált acéllemezeknél 2013-as fokozatú k C = 0,97

СТ1 - acél állórészmagok hossza, 1,5 mm-es gépekhez

ST1 = 0,091 (m)

b Z1 = = 6,410 -3 (m) = 6,4 (mm)

állórész járom magassága

2. A bélyegzőn lévő horony méretei:

horony szélessége b W = 4,0 (mm)

horony rés magassága h W = 1,0 (mm), = 45

horonymagasság

h P = h a = =23,8 (mm) (25)

a horony aljának szélessége

b 2 = = = 14,5 (mm) (26)

a horony tetejének szélessége

b 1 = = = 10,4 (mm) (27)

h 1 = h P - + = = 19,6 (mm) (28)

3. A horony hézagméretei a szerelési ráhagyások figyelembevételével:

h = 160 250 (mm) b P = 0,2 (mm); h P = 0,2 (mm)

b 2 = b 2 - b P = 14,5 - 0,2 = 14,3 (mm) (29)

b 1 = b 1 - b P = 10,4 - 0,2 = 10,2 (mm) (30)

h 1 = h 1 - h P = 19,6 - 0,2 = 19,4 (mm) (31)

A horony keresztmetszete a vezetékek elhelyezéséhez:

S P = S FROM S PR

a tömítések keresztmetszete S PR = 0

a test szigetelésének keresztmetszete a horonyban

S FROM = b FROM (2h P +b 1 +b 2)

b IZ - egyoldali szigetelés vastagsága a horonyban, a táblázat szerint. 3,1 b IZ = 0,4 (mm)

S FROM = 0,4 (223,8+14,5+10,4) = 29 (mm 2)

S P = 0,5 (14,3+10,2) 19,4 29 = 208,65 (mm 2)

4. Horonykitöltési tényező:

k Z = [(d IZ) 2 u n n EL ] / S P = (1,405 2 402)/ 208,65 = 0,757 (34)

A gépesített tekercselésnél kapott k3 érték túl magas. A kitöltési tényezőnek 0,70 és 0,72 között kell lennie (a 3-12. táblázatból). Csökkentsük a kitöltési tényezőt a horony keresztmetszeti területének növelésével.

Vegyük B Z1 = 1,94 (T) és B a = 1,64 (T), ami elfogadható, mivel ezek az értékek csak 2,5-3%-kal haladják meg az ajánlottakat.

5. Ismételje meg a számítást a bekezdések szerint. 1-4.

b Z1 = = 0,0063 (m) = 6,3 (mm) b 2 = = 11,55 (mm)

h a = = 0,0353 (m) = 35,3 (mm) b 1 = = 8,46 (mm)

h P = = 24,7 (mm) h 1 = = 20,25 (mm)

b 2 = = 11,75 (mm)

b 1 = = 8,66 (mm)

h 1 = = 20,45 (mm)

S FROM = = 29,9 (mm 2)

S P = = 172,7 (mm 2)

k З = = 0,7088 0,71

A szerszámban lévő horony méretei az ábrán láthatók. 1, a.

A tekercsek, rések és a forgórész járom számítása

1. Határozza meg a légrést (8.31. ábra szerint): = 0,8 (mm)

2. A rotor rések száma (8.16. táblázat szerint): Z 2 = 28

3. Külső átmérő:

D 2 = D2 = 0,15220,810 -3 = 0,150 (m) (35)

4. A rotor mágneses áramkörének hossza 2 = 1 = 0,091 (m)

5. Fogosztás:

t 2 = (D 2) / Z 2 = (3 140 150) / 28 = 0,0168 (m) = 16,8 (mm) (36)

6. A rotor belső átmérője megegyezik a tengely átmérőjével, mivel a mag közvetlenül a tengelyre van felszerelve:

D J = D B = k B D a = 0,230,272 = 0,0626 (m) 60 (mm) (37)

Az együttható értéke kB a táblázatból származik. 8,17: kV = 0,23

7. Előzetes áramérték a forgórész rúdjában:

I 2 = k i I 1 i

k i olyan együttható, amely figyelembe veszi a mágnesező áram és a tekercsellenállás hatását az I 1 / I 2 arányra. k i = 0,2+0,8cos = 0,93

i - áramcsökkentési együttható:

i = (2m 1 1 k O 1) / Z 2 = (23960,957) / 28 = 19,7

I 2 = 0,9328,0619,7 = 514,1 (A)

8. A rúd keresztmetszete:

q C = I 2 / J 2

J 2 - az áramsűrűség a rotorrudakban, amikor a hornyokat alumíniummal töltik meg, belül van kiválasztva

J 2 = (2,53,5) 10 6 (A/m 2)

q C = 514,1 / (3,510 6) = 146,910 -6 (m 2) = 146,9 (mm 2)

9. Rotorhorony - ahogy az ábra mutatja. 1. b. B W = 1,5 mm és h W = 0,7 mm horonymérettel körte alakú zárt hornyokat tervezünk. A horony feletti jumper magasságát h W = 1 mm-nek választjuk.

Megengedett fogszélesség

b Z2 = = = 7,010 -3 (m) = 7,0 (mm) (41)

B Z2 - indukció a rotor fogaiban, a táblázat szerint. 8,10 V Z2 = 1,8 (T)

A horony méretei

b 1 ===10,5 (mm)

b 2 = = = 5,54 (mm) (43)

h 1 = (b 1 - b 2) (Z 2 / (2)) = (10,5 - 5,54) (28/6,28) = 22,11 (mm) (44)

Vegyünk b 1 = 10,5 mm, b 2 = 5,5 mm, h 1 = 22,11 mm.

10. Megadjuk a forgórész fogainak szélességét

b Z2 = = 9,1 (mm)

b Z2 = = 3,14 9,1 (mm)

b Z2 = b Z2 9,1 (mm)

Teljes horonymagasság:

h P 2 = h Ш + h Ш +0,5 b 1 + h 1 + 0,5 b 2 = 1 + 0,7 + 0,510,5 + 22,11 + 0,55,5 = 31,81 (mm)

Rúd keresztmetszete:

q C = (/8) (b 1 b 1 + b 2 b 2) + 0,5 (b 1 + b 2) h 1 =

(3,14/8) (10,5 2 +5,5 2) + 0,5 (10,5+5,5) 22,11 = 195,2 (mm 2)

11. Áramsűrűség a rúdban:

J 2 = I 2 / q C = 514,1 / 195,210 -6 = 3,4910 6 (A/m 2)

12. Rövidzárlati gyűrűk. Keresztmetszeti terület:

qKL = IKL / JKL

JKL - áramsűrűség a zárógyűrűkben:

JCL = 0,85 J2 = 0,853,49106 = 2,97106 (A/m2) (51)

ICL - áram gyűrűben:

ICL = I2 /

= 2sin = 2sin = 0,224 (53)

ICL = 514,1 / 0,224 = 2295,1 (A)

qKL = 2295 / 2,97106 = 772,710-6 (m2) = 772,7 (mm2)

13. A zárógyűrűk méretei:

hKL = 1,25 hP2 = 1,2531,8 = 38,2 (mm) (54)

bKL = qKL / hKL = 772,7 / 38,2 = 20,2 (mm) (55)

qKL = bKLhKL = 38,2 20,2 = 771,6 (mm2) (56)

DK. CP = D2 - hKL = 150 - 38,2 = 111,8 (mm) (57)

Mágneses áramkör számítás

Acél mágneses mag 2013; lapvastagság 0,5 mm.

1. Légrés mágneses feszültsége:

F= 1,5910 6 Bk, ahol (58)

k- légrés együttható:

k = t 1 /(t 1 -)

= = = 2,5

k= = 1,17

F = 1,5910 6 0,7231,170,810 -3 = 893,25 (A)

2. A fogzónák mágneses feszültsége:

állórész

F Z1 = 2h Z1 H Z1

h Z1 - az állórész fogának becsült magassága, h Z1 = h P1 = 24,7 (mm)

H Z1 - a térerősség értéke az állórész fogaiban, a P1.7 táblázat szerint B-nél Z1 = 1,94 (T) acélnál 2013 H Z1 = 2430 (A/m)

F Z1 = 224,710 -3 2430 = 120 (A)

számított indukció a fogakban:

B Z1 = = = 1,934 (T)

mivel B Z1 értéke 1,8 (T), figyelembe kell venni az áramlási ágat a horonyba, és meg kell találni a tényleges indukciót a B Z1 fogban.

Együttható k PH magasság h ZX = 0,5h Z:

k PH =

b PH = 0,5 (b 1 + b 2) = 0,5 (8,66 + 11,75) = 12,6

k PH = = 2,06

B Z1 = B Z1 - 0 H Z1 k PH

Elfogadjuk a B Z1 = 1,94 (T), ellenőrizze a B Z1 és B Z1 arányát:

1,94 = 1,934 - 1,25610 -6 24302,06 = 1,93

forgórész

F Z2 = 2h Z2 H Z2

h Z2 - a forgórész fogának tervezési magassága:

h Z2 = h P2 - 0,1b 2 = 31,8 - 0,15,5 = 31,25 (mm)

H Z2 - a forgórész fogaiban lévő térerősség értéke a P1.7 táblázat szerint B Z2 = 1,8 (T) acél esetén 2013 H Z2 = 1520 (A/m)

F Z2 = 231,25 10 -3 1520 = 81,02 (A)

fog indukció

B Z2 = = = 1,799 (T) 1,8 (T)

3. A fogzóna telítettségi együtthatója

k Z = 1 + = 1 + = 1,23

4. A járom mágneses feszültsége:

állórész

F a = L a H a

La - az állórész járom átlagos mágneses vonalának hossza, m:

La = = = 0,376 (m)

H a - térerősség, a P1.6 táblázat szerint B a = 1,64-nél (T) H a = 902 (A/m)

F a = 0,376902 = 339,2 (A)

B a =

h a - az állórész járom tervezési magassága, m:

h a = 0,5 (D a - D) - h P 1 = 0,5 (272 - 152) - 24,7 = 35,3 (mm)

B a = = 1,6407 (T) 1,64 (T)

forgórész

F j = L j H j

L j az átlagos mágneses fluxusvonal hossza a rotor jármában:

Lj = 2hj

h j - a rotor hátának magassága:

h j = - h P2 = -31,8 = 13,7 (mm)

L j = 213,7 10 -3 = 0,027 (m)

B j =

h j - a forgórész járom tervezési magassága, m:

h j = = = 40,5 (mm)

B j = = 1,28 (T)

H j - térerősség, a P1.6 táblázat szerint, B j = 1,28 (T) H j = 307 (A/m)

Fj = 0,027307 = 8,29 (A)

5. A mágneses áramkör teljes mágneses feszültsége póluspáronként:

F C = F+F Z1 +F Z2 +F a +F j = 893,25+120+81,02+339,2+8,29= 1441,83 (A)

6. Mágneses áramkör telítési együtthatója:

k = F C / F = 1441,83/893,25 = 1,6

7. Mágnesező áram:

I = = = 7,3 (A)

relatív érték

I = I/I 1H = 7,3/28,06 = 0,26

Aszinkron gép paramétereinek számítása névleges üzemmódhoz

1. Az állórész tekercselési fázisának aktív ellenállása:

r 1 = 115

115 - a tekercsanyag fajlagos ellenállása a tervezési hőmérsékleten, Ohm. F szigetelési hőállósági osztály esetén a tervezési hőmérséklet 115 fok. Rézhez 115 = 10 -6 /41 Ohm.

L 1 - az állórész tekercselési fázisának hatásos vezetőinek teljes hossza, m:

L 1 = CP1 1

CP1 - az állórész tekercselés átlagos hossza, m:

CP1 = 2 (P1 + L1)

P1 - a horonyrész hossza, P1 = 1 = 0,091 (m)

L1 - a tekercs elülső része

L1 = K L b CT +2V

K L - együttható, amelynek értéke a 8.21 táblázatból származik: K L = 1,2

B a tekercs egyenes részének hossza, amely a horonytól a mag végétől az elülső rész hajlásának elejéig nyúlik, B = 0,01.

b CT - átlagos tekercsszélesség, m:

b CT = 1

1 - az állórész tekercselési emelkedése relatív lerövidítése, 1 = 1

b CT = = 0,277 (m)

L1 = 1,20,277+20,01 = 0,352 (m)

CP1 = 2 (0,091+0,352) = 0,882 (m)

L 1 = 0,88296 = 84,67 (m)

r 1 = = 0,308 (Ohm)

A tekercs elülső részének meghosszabbítása

OUT = K OUT b CT +B = 0,260,277+0,01 = 0,08202 (m) = 82,02 (mm) (90)

A 8.21 táblázat szerint K OUT = 0,26

Relatív érték

r 1 = r 1 = 0,308 = 0,05

2. A rotor tekercselési fázisának aktív ellenállása:

r 2 = r C +

r C - rúd ellenállás:

r C = 115

öntött alumínium forgórész tekercshez 115 = 10 -6 / 20,5 (Ohm).

r C = = 22,210 -6 (Ohm)

r CL - a zárógyűrű két szomszédos rúd közé zárt szakaszának ellenállása

r CL = 115 = = 1,0110 -6 (Ohm) (94)

r 2 = 22,210 -6 + = 47,110 -6 (Ohm)

Az r 2-t csökkentjük az állórész tekercsének fordulatszámára:

r 2 = r 2 = 47,110 -6 = 0,170 (Ohm) (95)

Relatív érték:

r 2 = r 2 = 0,170 = 0,02168 0,022

3. Az állórész tekercselési fázisának induktív ellenállása:

x 1 = 15,8 (P1 + L1 + D1), ahol (96)

P1 - a résszórás mágneses vezetőképességi együtthatója:

P1 =

h 2 = h 1 - 2b IZ = 20,45 - 20,4 = 19,65 (mm)

b 1 = 8,66 (mm)

h K = 0,5 (b 1 - b) = 0,5 (8,66 - 4) = 2,33 (mm)

h 1 = 0 (a vezetők horonyfedéllel vannak rögzítve)

k = 1; k = 1; = = 0,091 (m)

P1 = = 1,4

L1 - a frontális szórás mágneses vezetőképességi együtthatója:

L1 = 0,34 (L1 - 0,64) = 0,34 (0,352 - 0,640,239) = 3,8

D1 - a differenciális szórás mágneses vezetőképességének együtthatója

D1 =

= 2k SK k - k O1 2 (1+ SK 2)

k = 1

SK = 0, mivel a hornyoknak nincs ferde

ábra görbéiből k SC-t határozunk meg. 8,51,d t 2 /t 1 és SC függvényében

= = 1,34; SK = 0; k SC = 1,4

= 21,41 - 0,957 2 1,34 2 = 1,15

D1 = 1,15 = 1,43

x 1 = 15,8 (1,4 + 3,8 + 1,43) = 0,731 (Ohm)

Relatív érték

x 1 = x 1 = 0,731 = 0,093

4. A forgórész tekercselési fázisának induktív reaktanciája:

x 2 = 7,9 1 (P2 + L2 + D2 + SK) 10 -6 (102)

P2 = k D +

h 0 = h 1 +0,4b 2 = 17,5 + 0,45,5 = 19,7 (mm)

k D = 1

P2 = = 3,08

L2 = = = 1,4

D2 =

= = = 1,004

mivel zárt résekkel Z 0

D2 = = 1,5

x 2 = 7,9500,091 (3,08+1,4+1,5)10-6 = 21510-6 (Ohm)

Csökkentjük x 2-t az állórész fordulatszámára:

x 2 = x 2 = = 0,778 (Ohm)

Relatív érték

x 2 = x 2 = 0,778 = 0,099 (108)

Teljesítményveszteség számítás

1. Fő veszteségek az acélban:

P ST. OSN. = P 1,0/50 (k Igen B a 2 m a +k DZ B Z1 2 +m Z1)

P 1,0/50 - fajlagos veszteségek 1 T indukciónál és 50 Hz-es mágnesezési fordított frekvenciánál. táblázat szerint 8,26 acélhoz 2013 P 1,0/50 = 2,5 (W/kg)

m a - állórész-járom acél tömege, kg:

m a = (D a - h a)h a k C1 C =

= 3,14 (0,272 - 0,0353) 0,03530,0910,977,810 3 = 17,67 (kg)

C - az acél fajsúlya; számításoknál C = 7,810 3 (kg/m 3)

m Z1 - állórész fogacél tömege, kg:

m Z1 = h Z1 b Z1 CP. Z 1 CT 1 k C 1 C =

= 24.710 -3 6.310 -3 360.0910.977.810 3 = 3.14 (kg) (111)

A k Igen és a k ДZ együtthatók, amelyek figyelembe veszik az acél veszteségeire gyakorolt hatást, ha az egyenetlen fluxuseloszlás a mágneses mag szakaszaiban és technológiai tényezők. Körülbelül azt vehetjük fel, hogy k Da = 1,6 és k DZ = 1,8.

PCT. OSN. = 2,51 (1,61,64217,67+1,81,93423,14) = 242,9 (Sz)

2. Felületi veszteségek a rotorban:

PPOV2 = pPOV2(t2 - bSH2)Z2ST2

pSOV2 – fajlagos felületi veszteségek:

pPOV2 = 0,5k02(B02t1103)2

B02 - az indukciós pulzáció amplitúdója a légrésben a rotor fogainak koronái felett:

B02=02

02 az állórész hornyok résszélességének és a légrés arányától függ. 02 (bШ1/ = 4/0,5 = 8 értéknél a 8.53,b ábra szerint) = 0,375

A k02 egy olyan együttható, amely figyelembe veszi a forgórész fogak fejének felületkezelésének a fajlagos veszteségekre gyakorolt hatását. Vegyük k02 =1,5

B02 = 0,3571,180,739 = 0,331 (T)

pPOV2 = 0,51,5 (0,33114)2 = 568 (16,8 - 1,5)24 0,091 = 22,2 (W)

3. Pulzációs veszteségek a rotor fogaiban:

PPUL2 = 0,11 mZ2

BPUL2 - az indukciós pulzációk amplitúdója a fogak középső szakaszában:

BPUL2 = BZ2

mZ2 - acél forgórész fogainak tömege, kg:

mZ2 = Z2hZ2bZ2СТ2kC2C =

= 2826,6510-39,110-30,0910,977,8103 = 3,59 (kg) (117)

BPUL2 = = 0,103 (T)

PPUL2 = 0,11 = 33,9 (W)

4. További veszteségek mértéke acélban:

PCT. HOZZÁAD. = PPOV1+PPUL1+PPOV2+PPUL2 = 22,2 + 33,9 = 56,1 (W

5. Összes veszteség acélban:

PCT. = PST. OSN. + PST. HOZZÁAD. = 242,9 + 56,1 = 299 (W

6. Mechanikai veszteségek:

PMECH = KTDa4 = 0,2724 = 492,6 (W) (120)

2р=2 KT =1 motorokhoz.

7. Motor alapjáraton:

IX. X.

IХ.Х.а. =

PE1 H.H. = mI2r1 = 37,320,308 = 27,4 (W)

IХ.Х.а. = = 1,24 (A)

IX.H.R. I = 7,3 (A)

IX.X. = = 7,405 (A)

cos xx = IX.X.a / IX.X. = 1,24/4,98 = 0,25

aszinkron háromfázisú motor mókuskalitkás rotor

Teljesítményszámítás

1. Paraméterek:

r 12 = P ST. OSN. /(mI 2) = 242,9/(37,3 2) = 3,48 (Ohm)

x 12 = U 1H /I - x 1 = 220/7,3 - 1,09 = 44,55 (Ohm)

c 1 = 1 + x 1 / x 12 = 1 + 0,731/44,55 = 1,024 (Ohm)

= = =

= arctan 0,0067 = 0,38 (23) 1 o

A szinkron üresjárati áram aktív összetevője:

I 0a = (P ST. BASIC +3I 2 r 1) / (3U 1H) = = 0,41 (A)

a = c 1 2 = 1,024 2 = 1,048

b = 0

a = c 1 r 1 = 1,0240,308 = 0,402 (Ohm)

b = c 1 (x 1 + c 1 x 2) = 1,024 (0,731 + 1,0241,12) = 2,51 (Ohm)

Veszteségek, amelyek nem változnak a csúszás megváltoztatásakor:

P ST. +P SZŐRME = 299+492,6 = 791,6 (Sz)

Számítási képletek	Dimenzió	Csúszda S




Z = (R2+X2) 0,5



I 1a = I 0a + I 2 cos 2
I 1p = I 0p +I 2 sin 2
I 1 = (I 1a 2 +I 1p 2) 0,5

P 1 = 3U 1 I 1a 10 -3
P E 1 = 3I 1 2 r 1 10 -3
P E 2 = 3I 2 2 r 2 10 -3
P HOZZÁADÁS = 0,005P 1
P=P ST +P MECH +P E1 +P E2 +P ADD

1. táblázat Az indukciós motor teljesítményjellemzői

P2NOM = 15 kW; I0p = I = 7,3 A; PCT. +PMECH. = 791,6 W

U1NOM = 220/380 V; r1 = 0,308 Ohm; r2 = 0,170 Ohm

2r=2; I0a = 0,41 A; c1 = 1,024; a = 1,048; b = 0;

a = 0,402 (Ohm); b = 2,51 (Ohm)

2. Számítsa ki a csúszási teljesítményjellemzőket

S = 0,005; 0,01; 0,015

0,02;0,025;0,03;0,035, előzetesen feltételezve, hogy SNOM r2 = 0,03

A számítási eredményeket a táblázat foglalja össze. 1. A teljesítményjellemzők megszerkesztése után (2. ábra) tisztázzuk a névleges szlip értékét: SН = 0,034.

A tervezett motor névleges adatai:

P2NOM = 15 kW cos NOM = 0,891

U1NOM = 220/380 V NOM = 0,858

I1NOM = 28,5 A

Kiindulási jellemzők számítása

Számítás áramlatok Vel figyelembe véve befolyás változásokat paramétereket alatt befolyás hatás elnyomás jelenlegi (nélkül számvitel befolyás kellemetlen ciója -tól mezőket szóródás)

Részletes a számítást S = 1-re adjuk meg. A fennmaradó pontok számítási adatait a táblázat foglalja össze. 2.

1. A forgórész tekercsének aktív ellenállása, figyelembe véve az árameltolódás hatását:

= 2 óra C = 63,61 óra C = 63,610,0255 = 1,62 (130)

számított = 115 o C; 115 = 10-6 /20,5 (Ohm); b C/bP=1; 1 = 50 Hz

h C = h P - (h szé + h W) = 27,2 - (0,7 + 1) = 25,5 (mm)

- a bot „csökkentett magassága”.

ábra szerint 8,57 = 1,62 esetén azt találjuk, hogy = 0,43

h r = = = 0,0178 (m) = 17,8 (mm)

óta (0,510,5) 17,8 (17,5+0,510,5):

q r =

h r - az áram rúdba való behatolásának mélysége

q r - magasság által korlátozott keresztmetszeti terület h r

b r = = 6,91 (mm)

q r = = 152,5 (mm 2)

k r = q C /q r = 195,2 / 152,5 = 1,28 (135)

K R = = 1,13

r C = r C = 22,210 -6 (Ohm)

r 2 = 47,110 -6 (Ohm)

Csökkentett forgórész ellenállás, figyelembe véve az árameltolódás hatását:

r 2 = K R r 2 = 1,130,235 = 0,265 (Ohm)

2. A forgórész tekercsének induktív reaktanciája, figyelembe véve az árameltolódás hatását:

= 1,62 = kD = 0,86

KX = (P2 +L2 +D2)/(P2 +L2 +D2)

P2 = P2 - P2

P2 = P2(1- kD) = =

= = 0,13

P2 = 3,08 - 0,13 = 2,95

KX = = 0,98

x2 = KXx2 = 0,980,778 = 0,762 (Ohm)

3. Kezdő paraméterek:

Kölcsönös indukciós reaktancia

x 12P = k x 12 = 1,644,55 = 80,19 (Ohm) (142)

1P = 1+x 1 / x 12P = 1+1,1/80,19 = 1,013 (143)

4. Az áramok számítása az árameltolódás hatásának figyelembevételével:

R P = r 1 + c 1 P r 2 /s = 0,308 + 1,0130,265 = 0,661 (Ohm)

Számítási képletek	Dimenzió	Csúszda S

63,61 óra C S 0,5



K R = 1+(r C /r 2) (k r - 1)





R P = r 1 +c 1 P r 2 /s
X P = x 1 + c 1P x 2
I 2 = U 1 / (RP 2 + X P 2) 0,5
I 1 = I 2 (RP 2 + + (X P + x 12 P) 2) 0,5 / (c 1 P x 12 P)

2. táblázat. Az áramok kiszámítása mókuskalitkás rotorral rendelkező aszinkron motor indító üzemmódjában, figyelembe véve az árameltolódás hatását

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2r=2; I1NOM = 28,5 A;

r2 = 0,170 Ohm; x12P = 80,19 Ohm; s1P = 1,013; SNOM = 0,034

XП = x1 + s1Пх2 = 0,731 + 1,0130,762 = 1,5 (Ohm)

I2 = U1 / (RP2+HP2)0,5 = 220/(0,6612+1,52)0,5 = 137,9 (A)

I1 = I2 (RP2+(HP+x12P)2)0,5/ (c1Px12P)=

=137,9(0,6612+(1,5+80,19)2)0,5/(1,01380,19)= 140,8 (A)

Számítás hordozórakéták jellemzőit Vel figyelembe véve befolyás hatás elnyomás jelenlegi És telítettség -tól mezőket szétszóródás

Számítás végrehajtani az S=1-nek megfelelő jellemző pontokra; 0,8; 0,5;

0,2; 0,1, ebben az esetben az áramok és az ellenállások értékeit használjuk ugyanazon szlipeknél, figyelembe véve az árameltolódás hatását.

A számítási adatokat a táblázat foglalja össze. 3. Részletes számítást S=1 esetén adunk meg.

1. A tekercsek induktív ellenállása. Elfogadjuk a k US = 1,35:

A tekercs átlagos MMF-je az állórész tekercsének egy réséhez viszonyítva:

F P. SR. = = = 3916,4 (A)

C N = 1,043

Fiktív szivárgási fluxus indukció a légrésben:

B Ф =(F P. SR. /(1.6С N))10 -6 =(3916.410 -6)/(1.60.810 -3 1.043)=5.27(T)

B Ф = 5,27 (T) esetén k = 0,47-et találunk

Az állórész tekercsének résszivárgásának mágneses vezetőképességi együtthatója, figyelembe véve a telítés hatását:

сЭ1 = (t1 - bШ1) (1 - к) = (14 - 4) (1 - 0,47) = 6,36

P1 US. =((hШ1 +0,58hK)/bШ1)(сЭ1/(сЭ1+1,5bШ1))

hK = (b1 - bШ1)/2 = (10,5 - 4)/2 = 3,25 (153)

P1 US. =

P1 US. = P1 - P1 US. = 1,4 - 0,37 = 1,03

Az állórész tekercsének differenciálszivárgásának mágneses vezetőképességi együtthatója, figyelembe véve a telítés hatását:

D1 US. = D1k = 1,430,47 = 0,672

Az állórész tekercselési fázisának induktív ellenállása, figyelembe véve a telítés hatását:

x1 USA. = (x11 US)/ 1 = = 0,607 (Ohm)

A forgórész tekercsének résszivárgásának mágneses vezetőképességi együtthatója, figyelembe véve a telítés és az áramelmozdulás hatását:

P2. MINKET. = (hШ2/bШ2)/(cЭ2/(сЭ2+bШ2))

sE2 = (t2 - bSh2) (1 - k) = (16,8 - 1,5) (1 - 0,47) = 10,6

hШ2 = hШ +hШ = 1+0,7 = 1,7 (mm)

P2. MINKET. =

P2. MINKET. = P2 - P2. MINKET. = 2,95 - 0,99 = 1,96

A rotor differenciálszivárgásának mágneses vezetőképességi együtthatója, figyelembe véve a telítés hatását:

D2. MINKET. = D2k = 1,50,47 = 0,705

A forgórész tekercselési fázisának csökkentett induktív reaktanciája, figyelembe véve az árameltolódás és a telítési hatások hatását:

x2 US = (x22 US)/ 2 = = 0,529 (Ohm)

s1P. MINKET. = 1+ (x1 NAS./x12 P) = 1+ (0,85/80,19) = 1,011

Számítási képletek	Dimenzió	Csúszda S



BФ =(FP.SR.10-6) / (1,6CN)

сЭ1 = (t1 - bШ1) (1 - к)
P1 US. = P1 - P1 US.
D1 US. = D1-re
x1 USA. = x11 US. / 1
c1P. MINKET. = 1+x1 US. / x12P
сЭ2 = (t2 - bШ2) (1 - к)
P2 US. = P2 - P2 US.
D2 US. = D2-re
x2 USA. = x22 US. /2
RP. MINKET. = r1+c1П. MINKET. r2/s
XP.US=x1US.+s1P.US.x2US
I2US=U1/(RP.US2+HP.US2)0,5
I1 US=I2 US (RP.NAS2+(HP.NAS+ x12P) 2) 0,5/(c1P.NASx12P)
kUS. = I1 US. /I1
I1 = I1 US. /I1 NOM
M = (I2US/I2NOM)2КR(sHOM/s)

3. táblázat. Mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor indítási karakterisztikájának kiszámítása, figyelembe véve az árameltolódás és a telítettség hatását a szórt mezőkből

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2r=2; I1NOM = 28,06 A;

I2NOM = 27,9 A; x1 = 0,731 Ohm; x2 = 0,778 Ohm; r1 = 0,308 Ohm;

r2 = 0,170 Ohm; x12P = 80,19 Ohm; СN = 1,043; SNOM = 0,034

2. Áramok és nyomatékok számítása

RP. MINKET. = r1+c1П. MINKET. r2/s = 0,393+1,0110,265 = 0,661 (Ohm) (165)

XP.NAS.=x1NAS.+s1P.NAS.x2NAS. = 1,385 (Ohm) (166)

I2NAS.=U1/(RP.NAS2+HP.NAS2)0,5=220/(0,6612+1,3852)0,5=187,6 (A)

I1 US. = I2NAS. = = 190,8 (A) (168)

IP = = 6.8

M = = = 1,75

kUS. = I1 US. /I1 = 190,8/140,8 = 1,355

kUS. eltér az USA által elfogadotttól. = 1,35 kevesebb, mint 3%-kal.

Más jellemző pontok kiszámításához kNAS-t állítunk be. , az áramerősségtől függően csökkentve I1. Elfogadjuk, ha:

s = 0,8 kUS. = 1,3

s = 0,5 kUS. = 1,2

s = 0,2 kUS. = 1,1

s = 0,1 kUS. = 1,05

A számítási adatokat a táblázat foglalja össze. A 3. ábrán láthatók a kiindulási jellemzők. 3.

3. A kritikus csúszást a kiindulási jellemzők összes pontjának kiszámítása után kell meghatározni (3. táblázat), a NAS x1 átlagos ellenállásértékei segítségével. és x2 US. , ami az s = 0,2 0,1 csúszásoknak felel meg:

sKR = r2 / (x1 NAS / c1P NAS + x2 NAS) = 0,265/(1,085/1,0135+1,225) = 0,12

A tervezett aszinkron motor megfelel a GOST követelményeinek mind az energiamutatók (és a cos), mind az indítási jellemzők tekintetében.

Hőszámítás

1. Az állórész mag belső felületének hőmérséklete meghaladja a motor belsejében lévő levegő hőmérsékletét:

pov1 =

PE. P1 - elektromos veszteségek az állórész tekercsének résrészében

PE. P1 = kPE1 = = 221,5 (W)

PE1 = 1026 W (az 1. táblázatból, s = sNOM)

k = 1,07 (F szigetelési osztályú tekercseknél)

K = 0,22 (a 8.33 táblázat szerint)

1 - hőátbocsátási tényező a felületről; 1 = 152 (W/m 2 C)

pov1 =

2. Hőmérsékletkülönbség az állórész tekercsének hornyos részének szigetelésében:

tól. n1 =

P P1 = 2 óra PC +b 1 +b 2 = 220,45 + 8,66 + 11,75 = 66,2 (mm) = 0,0662 (m)

EKV - a hornyos szigetelés átlagos egyenértékű hővezető képessége, F hőállósági osztályhoz EKV = 0,16 W/(mS)

EKV - a hővezetési együttható átlagos értéke, az ábra szerint. 8.72 órakor

d/d IZ = 1,32/1,405 = 0,94 EKV = 1,3 W/(m 2 C)

tól. n1 = = 3,87 (C)

3. Hőmérsékletkülönbség az elülső részek szigetelésének vastagságában:

tól. l1=

PE. L1 - el. veszteségek az állórész tekercsének elülső részében

PE. L1 = kPE1 = = 876 (W)

PL1 = PP1 = 0,0662 (m)

bIZ. L1 MAX = 0,05

tól. l1= = 1,02 (C)

4. Az elülső részek külső felületének hőmérséklete meghaladja a motor belsejében lévő levegő hőmérsékletét:

saját tulajdonú gépjármű l1 = = 16,19 (C)

5. Az állórész tekercsének átlagos hőmérséklet-emelkedése a motor belsejében lévő levegő hőmérsékletéhez képest

1 = =

= = 24,7 (C)

6. A levegő hőmérséklete a motor belsejében meghaladja a környezeti hőmérsékletet

B =

P B - a motor belsejében a levegőbe kerülő veszteségek összege:

P B = P - (1 - K) (P E. P1 + P ST. BASIC) - 0,9P MEC

P az összes veszteség összege a motorban névleges üzemmódban:

P = P + (k - 1) (PE1 + PE2) = 2255 + (1,07 - 1) (1026 + 550) = 2365 (W)

PV = 2365 - (1 - 0,22) (221,5+242,9) - 0,9492,6 = 1559 (W)

SCOR - a ház egyenértékű hűtőfelülete:

SCOR = (Da+8PR)(+2OUT1)

PR - a motorház bordáinak keresztmetszetének feltételes kerülete, h = 160 mm-re PR = 0,32.

ábra szerint B a légfűtési együttható átlagos értéke. 8,70, b

B = 20 W/m2C.

SCOR = (3,140,272+80,32) (0,091+282,0210-3) = 0,96 (m2)

B = 1559/(0,9620) = 73,6 (C)

7. Az állórész tekercsének átlagos hőmérséklet-emelkedése a környezeti hőmérséklethez képest:

1 = 1 +B = 24,7 + 73,6 = 98,3 (C)

8. A motor hűtési körülményeinek ellenőrzése:

A hűtéshez szükséges légáramlás

B =

km = = 9,43

2р=2 m= 3.3

B = = 0,27 (m3/s)

A légáramlást kültéri ventilátor biztosítja

B = = 0,36 (m3/s)

A motor alkatrészeinek fűtése az elfogadható határokon belül van.

A ventilátor biztosítja szükséges fogyasztás levegő.

Következtetés

A tervezett motor megfelel a szállítottnak feladatmeghatározás követelményeknek.

Felhasznált irodalom jegyzéke

1. I.P. Kopylov „Elektromos gépek tervezése” M.: „Energoatomizdat”, 1993. rész 1,2.

2. I.P. Kopylov „Elektromos gépek tervezése” M.: „Energia”, 1980.

3. A.I. Woldek „Elektromos gépek” L.: „Energia”, 1978.

Közzétéve az Allbest.ru oldalon

Hasonló dokumentumok

tanfolyami munka, hozzáadva 2011.10.01

tanfolyami munka, hozzáadva 2012.09.06

A villanymotor fő méreteinek meghatározása. Az állórész tekercsének, a résnek és a járomnak a kiszámítása. A motor paraméterei az üzemmódhoz. Villanymotor mágneses áramkörének számítása, állandó teljesítményveszteségek. A kezdeti indítóáram és a maximális nyomaték kiszámítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2016.06.27

tanfolyami munka, hozzáadva 2011.12.15

Mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor állórész és forgórész tekercseinek paramétereinek számítása. Aszinkron motor mechanikai jellemzőinek kiszámítása motoros üzemmódban M. Kloss közelítő képletével és dinamikus fékezési üzemmódban.

tanfolyami munka, hozzáadva 2010.11.23

Állórész tekercselés trapéz alakú félig zárt hornyokkal. A rövidzárlati gyűrű, az ovális zárt nyílások és a mágneses áramkör méretei. A motor átalakított egyenértékű áramköre tekercseinek ellenállása. A névleges üzemmód paramétereinek kiszámítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2014.02.23

Háromfázisú, mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor mágneses áramkörének méretei, konfigurációja, anyaga. Állórész tekercselés trapéz alakú félig zárt hornyokkal. Hő- és szellőzési számítások, tömeg- és dinamikus tehetetlenségi nyomaték számítása.

tanfolyami munka, hozzáadva 2018.03.22

tanfolyami munka, hozzáadva 2015.12.11

Mókuskalitkás forgórészes aszinkron motor elektromágneses fékezésének módja (ellenzárás): a dinamikus fékezési mód mechanikai jellemzői, az IM fékkör működési elve: működésének rendje és a vezérlések célja.

laboratóriumi munka, hozzáadva 2011.12.01

Háromfázisú aszinkron villanymotor elektromágneses számítása mókuskalitkás rotorral. A fő méretek kiválasztása, az állórész rések számának és a tekercsvezeték keresztmetszetének meghatározása. Az állórész, a forgórész, a mágnesező áram fogzónájának méreteinek kiszámítása.

Népszerű

QS várakozással (sor) Egycsatornás QS korlátlan várakozási sorral, példa

« Tekintsünk egy egycsatornás sorban állási rendszert várakozással. »

Feltételezzük, hogy a szolgáltatáskérések bejövő áramlása a legegyszerűbb...

« Hogy hívják azokat, akik növényeket termesztenek? »

Hol lehet levelet küldeni Shoigu védelmi miniszternek

« A macskák, lovak, kutyák, halak és papagájok iránti szeretet a gyermekkorig nyúlik vissza. Sok srác, aki gyerekkorában Aibolit szerepébe képzelte magát... »